От чего зависит тепловой ток

4.5. Тепловой ток.

В диоде с длинной базой () выражение (4.27а) сводится к виду:

(4.28)

, (4.29)

где — скорость термогенерации дырок в базе;

Физический смысл выражений (4.28) и (4.29) поясняется рис.4.3, на котором изображено распределение дырок в базе при (при этом,). В соответствии с (4.21б)

,

.

Таким образом, последний сомножитель в (4.28) имеет смысл градиента концентрации дырок в базе на границе с р-п переходом.

В запертом диоде концентрация неосновных носителей вблизи р-п перехода меньше равновесной величины. Вследствие этого их термогенерация происходит более интенсивно, чем рекомбинации, так как часть генерированных носителей попадает в область р-п перехода и выбрасывается полем в эмиттер. Выражение (4.29) показывает, что тепловой ток соответствует собиранию р-п переходом неосновных носителей, генерируемых со скоростью в объеме. С расстояния, большего, неосновные носители не успевают диффундировать дор-п перехода за время жизни и не дают вклада в тепловой ток.

В случае такая интерпретация теплового тока несправедлива, так как помимо тепловой генерации дырок, токобусловлен инжекцией дырок из контакта базы. С уменьшением толщины базы тепловой ток возрастает. Особенно велика роль инжекции из контакта в случае короткой базы (). При этом выражение (4.27а) записывается в виде:

. (4.30)

Из рис.4.3 видно, что последний сомножитель в (4.30) имеет смысл градиента концентрации дырок на границе с р-п переходом. В этом случае объем базы мал, и тепловой ток, обусловленный термогенерацией дырок в базе, много меньше, чем тепловой ток, связанный с инжекцией носителей заряда из контакта базы.

Практически база может считаться короткой при и длинной при. Важным свойством теплового тока является сильная температурная зависимость, связанная в основном с резкой зависимостью от температуры концентрации неосновных носителей.

Из соотношений (4.26) и (4.27) получим

. (4.31)

,

для теплового тока получим

, (4.32)

зависит от температуры значительно слабее, чем , и может считаться постоянным (~).

На практике ток обычно измеряется при комнатной температуре и требуется определить его значение при произвольной температуре. Используя выражение (4.32) для, получим

.

Заметим, что при показатель экспоненты можно представить в виде:

,

. (4.33)

, (4.34)

где — температура удвоения теплового тока.

При увеличении температуры на тепловой ток удваивается. Из соотношения (4.33) видно, что зависимость теплового тока от температуры тем более велика, чем шире запрещенная зона полупроводника. Так, приК величина температуры удвоения теплового тока для германия (эВ) составляет 10 К; для кремния (эВ) — 6,5 К, а для арсенида галлия (эВ) — всего 4,7 К.

Тепловое действие тока, плотность тока и их влияние на нагрев проводников

Под тепловым действием электрического тока понимают выделение тепловой энергии в процессе прохождения тока по проводнику. Когда через проводник проходит ток, образующие ток свободные электроны сталкиваются с ионами и атомами проводника, нагревая его.

Выделяемое при этом количество теплоты можно определить с помощью закона Джоуля-Ленца, который формулируется так: количество теплоты, выделяемое при прохождении электрического тока через проводник, равно произведению квадрата тока, сопротивления данного проводника и времени прохождения тока через проводник.

Приняв ток в амперах, сопротивление в омах, а время в секундах, получим количество теплоты в джоулях. А учитывая, что произведение тока на сопротивление — есть напряжение, а произведение напряжения на ток — мощность, в результате оказывается, что количество выделенной теплоты в данном случае равно количеству электрической энергии, переданной данному проводнику во время прохождения по нему тока. То есть электрическая энергия преобразуется в тепловую.Получение тепловой энергии из электрической широко применяется с давних времен в различной технике. Электронагревательные приборы, такие как обогреватели, водонагреватели, электрические плиты, паяльники, электропечи и т. д., а также электросварка, лампы накаливания и многое другое используют именно этот принцип для получения тепла.

Но в большом количестве электрических устройств нагрев, вызываемый током, вреден: электродвигатели, трансформаторы, провода, электромагниты и т. д. — в данных устройствах, не предназначенных для получения тепла, нагрев снижает их КПД, мешает эффективной работе, и даже может привести к аварийным ситуациям.Для любого проводника, в зависимости от параметров окружающей среды, характерно определенное допустимое значение величины тока, при котором проводник заметно не нагревается.

Так, например, для нахождения допустимой токовой нагрузки на провода, используют параметр «плотность тока», характеризующий ток, приходящийся на 1 кв.мм площади поперечного сечения данного проводника.

Допустимая плотность тока для каждого проводящего материала в определенных условиях своя, она зависит от многих факторов: от вида изоляции, интенсивности охлаждения, температуры окружающей среды, площади поперечного сечения и т. д.

К примеру, для электрических машин, где обмотки изготавливают, как правило, из меди, величина предельно допустимой плотности тока не должна превышать 3-6 ампер на кв.мм. Для лампы накаливания, а точнее для ее вольфрамовой нити, — не более 15 ампер на кв.мм.

Для проводов осветительных и силовых сетей предельно допустимая плотность тока принимается исходя из вида их изоляции и площади поперечного сечения.

Если материалом проводника служит медь, а изоляция резиновая, то при площади сечения, например, в 4 кв.мм допускается плотность тока не более 10,2 ампер на кв.мм, а если сечение 50 кв.мм, то допустимая плотность тока будет всего 4,3 ампера на кв.мм. Если же проводники указанной площади не имеют изоляции, то допустимые плотности тока будут соответственно 12,5 и 5,6 ампер на кв.мм.

С чем же связано понижение допустимой плотности тока для проводников большего сечения? Дело в том, что проводники с существенной площадью поперечного сечения, в отличие от проводников малого сечения, имеют больший объем проводящего материала расположенного внутри, и получается что внутренние слои проводника сами окружены нагревающимися слоями, которые мешают отводу тепла изнутри.

Чем больше площадь поверхности проводника по отношению к его объему, — тем большую плотность тока способен выдержать проводник не перегреваясь. Неизолированные проводники допускают нагрев до более высокой температуры, так как от них тепло отводится прямо в окружающую среду, изоляция этому не препятствует, и охлаждение происходит быстрее, поэтому для них допускается более высокая плотность тока чем для проводников в изоляции.

Если превысить допустимый для проводника ток, он начнет перегреваться, и в какой-то момент его температура окажется чрезмерной. Изоляция обмотки электродвигателя, генератора или просто проводки, может в таких условиях обуглиться или загореться, что приведет к короткому замыканию и пожару. Если же говорить о неизолированном проводе, то он при высокой температуре может просто расплавиться и разорвать цепь, в которой служит проводником.

Превышение допустимого тока принято предотвращать. Поэтому в электрических установках обычно принимают специальные меры с целью автоматического отключения от источника питания той части цепи или того электроприемника, в котором случилась перегрузка по току или короткое замыкание. Для этого служат автоматические выключатели, плавкие предохранители и другие устройства, несущие аналогичную функцию — разорвать цепь при перегрузке.

Из закона Джоуля-Ленца следует, что перегрев проводника может произойти не только из-за превышения тока через его поперечное сечение, но и из-за более высокого сопротивления проводника. По этой причине для полноценной и надежной работы любой электрической установки крайне важно сопротивление, особенно в местах соединения друг с другом отдельных проводников.

Если проводники соединены не плотно, если их контакт друг с другом не качественный, то сопротивление в месте соединения (так называемое переходное сопротивление в месте контакта) окажется выше чем для цельного участка проводника той же длины.В результате прохождения тока через такое некачественное, не достаточно плотное соединение, место данного соединения будет перегреваться, что чревато возгоранием, выгоранием проводников или даже пожаром.

Чтобы этого избежать, концы соединяемых проводников надежно зачищают, обслуживают и оснащают кабельными наконечниками (впаивают или прессуют) или гильзами, которые обеспечивают запас на переходное сопротивление в месте контакта. Такие наконечники можно плотно закрепить на клеммах электрической машины при помощи болтов.

К электрическим аппаратам, предназначенным для включения и выключения тока, также применяют меры по уменьшению переходного сопротивления между контактами.

Тепловой ток

Из ВАХ идеального диода при обратном включении при следует, что , т. е. не зависит от напряжения. – обратный ток диода. У реальных диодов обратный ток состоит из трех токов: теплового, термогенерации и тока утечки.

Этот ток обусловлен генерацией неосновных носителей в слоях и , примыкающих к переходу. После генерации носители подхватываются электрическим полем и уносятся в другой слой: дырки из -базы вытягиваются отрицательным полюсом источника в эмиттер, а электроны эмиттера положительным полюсом базы притягиваются в базу. Так как в соответствии с законом действия масс в базе генерируется больше дырок, чем электронов в эмиттере, то экстракция носит односторонний характер. Чем больше удельное сопротивление базы, тем больше тепловой ток. Носители, возникающие вдали от перехода, рекомбинируют с основными и вклада в тепловой ток не дают. Толщина области возникновения носителей составляющих равна диффузионной длине неосновных носителей.

Тепловой ток зависит от напряжения лишь в области малых . С ростом напряжения и . Поэтому тепловой ток также называют обратным током насыщения.

Зависимость обратного тока от температуры аппроксимируется выражением . Здесь , – ток , например, при комнатной температуре , а – температура удвоения. Если , то тепловой ток удваивается. Для германиевых диодов = 10 °С, а для кремниевых – 5 °С. Сравнение обратных токов по величине дает: .То есть, тепловой ток кремниевых диодов пренебрежимо мал по сравнению с германиевыми диодами.

Понравилась статья? Добавь ее в закладку (CTRL+D) и не забудь поделиться с друзьями:

2.4. Обратная характеристика реального диода

Опыт показывает, что обратный ток диода не остается постоянным и равным , как следует из формулы (2-23). Он всегда более или менее значительно растет с увеличением обратного напряжения. Но и при малых напряжениях обратный ток больше теплового, особенно у кремниевых диодов, у которых это превышение достигает 2—3 порядков. Главные причины отклонения реальной обратной характеристики от идеализированной заключаются в термогенерации носителей в области перехода, поверхностных утечках, а также в явлениях, которые при достаточно большом обратном напряжении приводят к пробою перехода. Таким образом, обратный ток диода состоит из нескольких компонентов, из которых при выводе характеристики (2-23) мы познакомились лишь с одним — тепловым током. Однако и этот ток следует рассмотреть подробнее. Тепловой ток. Используя в формуле (2-26,в) соотношения (1-16), (1-28, 1-29, 1-30) и (1-35), нетрудно представить тепловой ток в следующем виде:

где . Например, для германиевых и кремниевых диодов при = 5 Ом-см, и 0,01 см 2 получим ; , т. е. различие в токах составляет около семи порядков. Малый тепловой ток кремниевых диодов является одним из их важнейших преимуществ, хотя полный обратный ток реальных кремниевых диодов, как будет видно ниже, значительно больше, чем . Запишем формулу (2-24) в несколько иной форме. Умножим и разделим слагаемые, в правой части на соответствующие диффузионные длины, положим и используем соотношение (1-48). Тогда

(2-30)

Поскольку множители и суть скорости генерации дырок в базе и электронов в эмиттере [см. (1-43)], выражение (2-30) можно трактовать следующим образом: тепловой ток обусловлен генерацией неосновных носителей в объемах , прилегающих к переходу, откуда эти носители диффундируют в область потенциального барьера и уносятся полем в другой слой (рис. 2-13). В равновесном состоянии эти потоки компенсируются встречными потоками аналогичных носителей, имеющих достаточную энергию, чтобы преодолеть потенциальный барьер.

Особый интерес представляет температурная зависимость теплового тока. Если пренебречь электронной составляющей, то согласно выражению (2-25в) тепловой ток зависит от температуры через параметры . Из них главную роль играет равновесная концентрация неосновных носителей р₀. Принимая для нее выражение (1-206), получаем соотношение ; подставляя значение из (1-15), выразим тепловой ток в следующем виде:

(2-31,а)

Здесь ток содержит величины, мало зависящие от температуры. С ростом температуры примесный полупроводник постепенно превращается в собственный. Следовательно, при температурах выше критической [см. (1-22,6)] можно считать и соответственно . В этом случае с учетом (1-15) выражение для теплового тока примет вид:

(2-31,6)

На практике всегда известен тепловой ток при некоторой (обычно «комнатной») температуре и требуется определить его значение при другой температуре . Из формулы (2-31,а) легко получить:

(2-32)

Разность, стоящую в круглых скобках показателя степени, можно привести к общему знаменателю и подставить значения и из (1-3); тогда

Используя это преобразование и полагая, что абсолютная температура в рабочем диапазоне меняется не очень сильно (т. е. ), получаем вместо (2-32) простое приближенное соотношение:

(2-33)

где ; ; .

Этими значениями коэффициента а можно пользоваться вплоть до температур 120—150°С для кремния и 70—80°С для германия. Несмотря на простоту формула (2-45) не всегда удобна для быстрых «прикидок». Поэтому целесообразно заменить степень числа е степенью числа 2, которую всегда легко вычислить в уме. Заменив основание степени по известным правилам, формулу (2-33) можно представить в следующем виде:

(2-34)

где параметр можно назвать температурой удвоения тока; это приращение температуры, при котором тепловой ток удваивается. Например, при а = 0,07; 0,09; 0,1; 0,13 получаем соответственно Т* = 10, 8, 7, 5°С. На практике распространено правило: «тепловой ток удваивается на каждые 10°С приращения температуры», что соответствует значению а = 0,07. Ясно, что это правило не универсально и обычно занижает фактические изменения теплового тока в несколько раз.

Ток термогенерации. В идеализированном диоде мы считали переход бесконечно узким и, следовательно, могли пренебречь генерацией и рекомбинацией носителей в этой области (см. п. 4 ). Реальный переход имеет конечную ширину, поэтому указанные процессы имеют в нем место так же, как в любом другом слое полупроводника, и играют немаловажную роль.

Электрическое поле, которое всегда есть в переходе, быстро уносит генерируемые носители в соответствующий слой диода, что вызывает протекание некоторого тока — тока термогенерации. В равновесном состоянии диода этот ток компенсируется равным ему встречным током — током рекомбинации . Ток рекомбинации обусловлен теми носителями, которые непрерывно проникают в переход из эмиттера и базы, но не имеют достаточной энергии, чтобы перейти в смежный слой. Вблизи точки «отражения» (см. рис. 2-5) такие носители имеют малую скорость и успевают рекомбинировать.

В неравновесном состоянии диода взаимная компенсация токов и нарушается. В случае обратного включения диода превалирует ток термогенерации, так как высота потенциального барьера увеличивается и проникание носителей в область перехода (с последующей рекомбинацией) затрудняется. При обратном смещении практически остается только ток термогенерации, пропорциональный объему «генерирующего» обедненного слоя, т. е. ширине перехода (рис. 2-14). Ток накладывается на тепловой ток , и результирующий обратный ток оказывается больше, чем это следует из формулы (2-24). Более того, ток растет с расширением перехода, т. е. с ростом напряжения, что приводит к конечному наклону обратной ветви характеристики.

Для того чтобы оценить значение тока термогенерации, воспользуемся той трактовкой, которая была дана для теплового тока в связи с формулой (2-20). В области перехода при его обратном смещении концентрации и близки к нулю. Если принять , т. е положить уровни ловушек расположенными в середине запрещенной зоны, то скорость генерации будет равна , где . Соответственно ток термогенерации по аналогии с выражением (2-30) запишется в следующем виде:

(2-35)

где — ширина перехода.

Пусть, например, = 0,01 см 2 ; = 1,25 мкм; = 4 мкс; тогда из формулы (2-30) для кремниевого диода получаем = 0,001 мкА. Для германиевого диода ток будет в 1000 раз больше, т. е. около 1 мкА.

Сравним токи и . Разделив (2-35) на первый член (2-30), выразив концентрации через удельные сопротивления и полагая для простоты и , получим:

. (2-36)

Для германия при = 5 Ом-см, = 1 мкм, 150 мкм и комнатной температуре отношение токов составит около 0,1. Для кремния при прочих равных условиях отношение токов составит около 1000. Таким образом, при комнатной температуре ток термогенерации в германиевых диодах пренебрежимо мал и их обратный ток близок к тепловому; в кремниевых диодах, наоборот, ток термогенерации является главным компонентом обратного тока. В связи с этим обстоятельством различие в полных обратных токах у германиевых и кремниевых диодов получается не столь большим, как следует из формулы (2-24). Разница в несколько тысяч раз (при малом напряжении) — типичная величина.

Что касается зависимости тока термогенерации от напряжения, то она получается при подстановке ширины перехода из формулы (2-12) в выражение (2-35) и имеет вид:

.

При этом легко убедиться, что сопротивления обратной ветви и будут тоже пропорциональны величине .

Ток термогенерации , как видно из выражения (2-35), пропорционален собственной концентрации в первой степени и, следовательно, с точки зрения температурной зависимости, описывается формулой типа (2-31,6). Соответственно коэффициенты [см. формулу (2-33)] равны: ; , а температуры удвоения тока [см. формулу (2-34)] ; .

Заметим, что у кремниевых диодов ток термогенерации является главным компонентом обратного тока при комнатной температуре. С повышением температуры тепловой ток растет быстрее (так как для него ) и в конце концов начинает превышать ток . Обычно это происходит при температуре +100°С и выше. У германиевых диодов при комнатной температуре доминирует тепловой ток, а ток термогенерации начинает играть роль лишь при отрицательной температуре. Однако в этом диапазоне значение обратного тока делается вообще малосущественным.

Ток утечки. Поверхностные утечки представляют собой нередко главный фактор, влияющий на обратную характеристику. Ток утечки не всегда является второстепенным результатом «загрязнения» поверхности. Он обусловлен в первую очередь поверхностными энергетическими уровнями, которые способствуют активной генерации — рекомбинации, а также молекулярными или ионными пленками, шунтирующими переход (это могут быть молекулы окислов основного материала, молекулы газов, воды, ионы водорода и т. п.). При повышении напряжения ток утечки растет сначала почти линейно, а затем более сильно (рис. 2-26). Почти линейный начальный участок характеристики можно охарактеризовать эквивалентным сопротивлением утечки . Характерная черта тока утечки заключается в его временной нестабильности, которую часто называют «ползучестью». Ползучесть проявляется в изменении обратного тока в течение некоторого времени после скачкообразного изменения обратного напряжения, в частности после его включения. Есть основания считать, что ползучесть связана главным образом с адсорбированной пленкой водяных паров. Времена релаксации при нарастании или спадании обратного тока оказываются различными и обычно лежат в пределах от нескольких секунд до нескольких часов. В течение указанного времени обратный ток заметно меняется (изменение может выражаться в десятках процентов), причем величина ползучести оказывается индивидуальной у разных диодов одного и того же типа.

Ток утечки зависит от температуры сравнительно слабо. Поэтому по сравнению с токами и ток можно считать постоянным. Если при комнатной температуре , то ролью тока утечки вообще можно пренебречь. Однако чаще, особенно у кремниевых диодов, имеет место соотношение .

Эквивалентная схема диода при обратном смещении. Из предыдущих разделов видно, что полный обратный ток диода представляет собой сложную функцию напряжения и возрастает с его ростом (рис. 2-17, а). Для расчетов удобно представить полупроводниковый диод, работающий в обратном направлений, в виде линейной -эквивалентной схемы, показанной на рис. 2-17б. Соответствующая формула для такой идеализированной характеристики имеет вид:

(2-37)

где — ток, получаемый путем экстраполяции характеристики до пересечения с осью токов (рис. 2-17,а); — сопротивление, характеризующее «средний» наклон кривой.

Несмотря на приближенность формулы (2-37), она, как и эквивалентная схема на рис. 2-17,б, позволяет производить полезные количественные оценки в широком диапазоне напряжений. Параметры эквивалентной схемы определяются по данным справочников или путем измерений.

Пробой перехода. Под пробоем -перехода понимают резкое уменьшение дифференциального обратного сопротивления, сопровождающееся резким возрастанием обратного тока при незначительном увеличении напряжения. Разумеется, понятие «резких» изменений условно; по существу те процессы, которые обусловливают пробой, начинают проявляться в той или иной мере при напряжениях, значительно меньших пробивного. Поэтому, рассматривая причины пробоя, мы тем самым рассмотрим дополнительные причины, по которым обратный ток реального диода превышает тепловой ток .

Различают три вида (механизма) пробоя -перехода при достаточно больших обратных напряжениях: туннельный, лавинный и тепловой. Первые два связаны с увеличением напряженности электрического поля в переходе, а третий — с увеличением рассеиваемой мощности и соответственно температуры.

В основе туннельного пробоя лежит туннельный эффект, т.е. «просачивание» электронов сквозь тонкий потенциальный барьер (рис. 2.18).

В основе лавинного пробоя лежит «размножение» носителей в сильном электрическом поле, действующем в области перехода. Электрон и дырка, ускоренные полем на длине свободного пробега, могут разорвать одну из ковалентных связей нейтрального атома полупроводника. В результате рождается новая пара электрон — дырка и процесс повторяется уже с участием новых носителей. Обратный ток при этом, естественно, возрастает. При достаточно большой напряженности поля, когда исходная пара носителей в среднем порождает более одной новой пары, ионизация приобретает лавинный характер. Граничное значение пробивного напряжения, выше которого пробой лавинный, а ниже — туннельный, составляет около 5 В.

В основе теплового пробоя лежит саморазогрев перехода при протекании обратного тока. С ростом температуры обратные токи резко возрастают, соответственно увеличивается мощность, рассеиваемая в переходе; это вызывает дополнительный рост температуры и т.д. Характерной особенностью ВАХ при тепловом пробое является наличие участка с отрицательным дифференциальным сопротивлением: .

2-5. ПРЯМАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РЕАЛЬНОГО ДИОДА

При напряжении прямая ветвь характеристики согласно (2-23) должна быть экспоненциальной функцией. Между тем, реальные характеристики состоят из нескольких участков с разными наклонами, так что формула (2-23) представляет собой лишь некоторое приближение. Рассмотрим главные причины, по которым реальная характеристика отличается от идеализированной характеристики.

Одной из особенностей реальной ВАХ является омическое падение напряжения в слое базы. Будем считать, что в отсутствие инжекции или при малом ее уровне сопротивление базы определяется обычной формулой:

, (2-38)

где — толщина базы; — площадь поперечного сечения. Например, при = 5 Ом-см; = 0,02 см; = 0,01 см 2 получим = 10 Ом. При других параметрах базы сопротивление обычно лежит в пределах от 1—2 до 20—30 Ом. Падение напряжения на омическом сопротивлении базы составляет:

. (2-39)

Это напряжение является той поправкой, которую, вообще говоря, следует ввести в формулы (2-23) и (2-27), чтобы учесть различие между падением напряжения на переходе и приложенным напряжением :

; (2-40,а)

. (2-40,б)

В области малых токов поправка . мала и ею пренебрегают. Однако с увеличением тока напряжение растет линейно, а напряжение — логарифмически, т. е. более слабо. Поэтому при достаточно большом токе всегда превалирует напряжение и экспоненциальная характеристика диода вырождается. Вырожденный участок, называемый омическим. В линейном масштабе омический участок показан на рис. 2-19.

Оценим значение тока, при котором наступает вырождение экспоненциальной характеристики. Для этого проще всего положить дифференциальное сопротивление равным сопротивлению . Такое равенство соответствует одинаковым приращениям, напряжений и при изменении тока на . Используя (2-28), приходим к соотношению

, (2-41)

которое является критерием вырождения. Даже у мощных диодов, имеющих сопротивление базы около 1 Ом, ток вырождения не превышает 20—30 мА, т. е. соответствует начальному участку характеристики (рис. 2-19). Отсюда следует, что омический участок может составлять значительную, а иногда и основную рабочую часть характеристики.

Эквивалентная схема диода при прямом смещении. Несмотря на сложную структуру прямой характеристики, для практических расчетов ее можно аппроксимировать ломаной линией, как показано на рис. 2-20, а. Погрешность такой аппроксимации, как видно из рисунка, существенна лишь на начальном участке, при малых токах. Формула для идеализированной характеристики очень проста:

. (2-42)

Ей отвечает простая эквивалентная схема, показанная на рис. 2-20, б. Параметры и можно определить либо по справочным (типовым), либо по специально снятым (индивидуальным) кривым. Напомним, что у кремниевых диодов (см. рис. 2-11,б) значение выражено значительно ярче, чем у германиевых. Соответственно точнее оказывается аппроксимация (2-42). В диапазоне 0,5 — 5 мА для кремниевых диодов принимают .

2-6. ПЕРЕХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ДИОДА

Полупроводниковый диод является инерционным элементом по отношению к быстрым изменениям тока или напряжения, поскольку новое распределение носителей устанавливается не сразу. Как известно, внешнее напряжение меняет ширину перехода, а значит, и величину пространственных зарядов в переходе. Кроме того, при инжекции (или экстракции) меняются заряды в квазинейтральной области базы. Следовательно, наряду с проводимостью, которая в первом приближении характеризуется выражением (2-33), диод обладает емкостью, которую можно считать подключенной параллельно р-п переходу. Эту емкость принято разделять на две составляющие: барьерную емкость, отражающую перераспределение зарядов в переходе, и диффузионную емкость, отражающую перераспределение зарядов в базе. Такое разделение в общем весьма условно, но удобно на практике, тем более что соотношение обеих емкостей различно при разных полярностях смещения. При прямом смещении главную роль играют заряды в базе и соответственно диффузионная емкость. При обратном смещении (режим экстракции) заряды в базе меняются мало и главную роль играет барьерная емкость.

Характеристика инерционных свойств диода с помощью емкостей особенно удобна в случае малых переменных сигналов, действующих на фоне больших постоянных смещений. При этом емкости оказываются почти линейными и весьма наглядно дополняют эквивалентную схему диода. В случае больших сигналов использование емкостей, особенно диффузионной, становится нецелесообразным, так как их нелинейность проявляется в такой мере, что эквивалентная схема теряет свою наглядность, а анализ делается отнюдь не более простым, чем при использовании уравнений непрерывности.

После этих предварительных замечаний мы рассмотрим сначала свойства барьерной и диффузионной емкостей, а затем исследуем переходный процесс при большом сигнале.

Барьерная емкость (емкость перехода). Определим величину барьерной емкости, считая, что переход несимметричен и сосредоточен в базе типа .

Заряды на пластинах воображаемого конденсатора — перехода — одинаковы (). Найдем один из них, например , для случая ступенчатого перехода (см. рис. 2-3, б):

,

где — площадь перехода; — ширина перехода.

Подставляя сюда выражение (2-12) и дифференцируя по , получаем дифференциальную барьерную емкость ступенчатого перехода при обратном смещении :

. (2-43,а)

Вторая форма выражения удобна тем, что ее первый множитель является емкостью обычного плоского конденсатора с расстоянием между обкладками, равным — равновесной ширине перехода, определяемой по формуле (2-9,б). Как видим, емкость перехода представляется несколько «необычной», потому что ее величина зависит от приложенного напряжения. Оценим значение барьерной емкости для кремниевого диода полагая = 0,5 мкм; = 0,75В; = 0,01 см 2 и = 20 В; тогда 50 пФ.

В общем случае, используя (2-11), для барьерной емкости будем иметь:

. (2-43,6)

Эта формула может давать большую погрешность при прямых напряжениях более 0,1—0,2 В, так как в исходных выражениях (2-9) не учтен заряд подвижных носителей в переходе, существенный при прямых смещениях. Необходимо заметить, что изменение ширины перехода (т. е. перезаряд емкости) требует притока или отвода основных (для каждого слоя) носителей. Отсюда следует, что на высоких частотах уменьшается коэффициент инжекции неосновных носителей. Точнее говоря, коэффициент инжекции в области высоких частот становится комплексной величиной.

Зависимость барьерных емкостей от обратного напряжения показана на рис. 2-21. Заметим, что емкость перехода при прочих равных условиях зависит от концентрации примесей, т. е. согласно (1-36) от удельного сопротивления материала. Чем больше удельное сопротивление слоев, тем меньше емкость.

Диффузионная емкость. При прямом смещении диода переход, как известно, сужается, и соответственно растет барьерная емкость. Однако барьерная емкость оказывается менее существенной, чем емкость, обусловленная возрастающим зарядом носителей в базовом слое, которую называют диффузионной, так как этот же самый заряд лежит в основе диффузии носителей в базе. Диффузионная емкость «заряжается» как инжектированными дырками, так и электронами, компенсирующими заряд инжектированных дырок. Поскольку избыточные заряды электронов и дырок одинаковы, найдем один из них, а именно заряд дырок, исходя из распределения (2-20):

Подставляя сюда из (2-18,а), ток из (2-25,а) и учитывая соотношения (2-23) и , получаем:

. (2-44)

Если поделить этот заряд на напряжение , то интегральная диффузионная емкость запишется в следующем виде:

,

где — сопротивление диода постоянному току (2-29). Дифференциальная диффузионная емкость будет иметь аналогичную форму:

, (2-45)

где сопротивление диода переменному току (2-28).

Как видим, диффузионная емкость (2-45) является функцией прямого тока, подобно тому как барьерная емкость (2-43а) является функцией обратного напряжения. Кроме того, диффузионная емкость находится в прямой зависимости от толщины базы, уменьшаясь с уменьшением отношения .

Для толстой базы, когда и , получаем:

; (2-46,а)

. (2-46,6)

Например, если = 5 мкс; = 10 мА, то = 2 мкФ. Такие значения на несколько порядков превосходят величину барьерной емкости.

Для тонкой базы, когда , выражения (2-46) приводятся к виду:

; (2-47а)

, (2-476)

(2-48)

есть среднее время диффузии, т. е. среднее время пролета носителей через тонкую базу при диффузионном механизме движения. Время диффузии является столь же фундаментальным параметром полупроводниковых приборов в случае тонкой базы, как время жизни для толстой базы. Например, сравнивая формулы (2-46) и (2-47), видим, что они имеют одинаковую структуру и различаются только тем, что место параметра в первых занимает параметр во вторых. Поскольку случай тонкой базы характерен для транзисторов и многих других приборов, их динамические параметры в решающей степени определяются именно временем диффузии, даже если наряду с диффузией имеет место дрейф.