Какое напряжение должно быть на подстанции

Как электричество приходит в наш дом?

Как всем хорошо известно – электроэнергия от места её производства доставляется к удалённому потребителю по высоковольтным линиям электропередач, рассчитанным на напряжения 110 кВ, 220 кВ или 330 кВ. После того, как электроэнергия по высоковольтным проводам доставляется в ваш район — она должна быть преобразована в знакомое для нас напряжение 220 вольт. Поэтому, прежде всего, оно преобразуется в более низкие напряжения 6, 10 или 35 кВ, а уж затем на местных трансформаторных подстанциях (ТП) превращается в трехфазное напряжение 380/220 В. Трансформаторные подстанции могут иметь различные мощности и виды исполнения. Мощные городские трансформаторные подстанции устраиваются, как правило, в отдельных строениях, в которых размещаются специальные понижающие масляные трансформаторы и всё необходимое для надёжной работы подстанции коммутационное и защитное оборудование. Высоковольтное напряжение, поступающее на городские трансформаторные подстанции, может подаваться на них по подземным кабельным каналам. По таким же подземным кабельным каналам непосредственно к вашему дому доставляется и пониженное трёхфазное напряжение 380/220 В. И только на вводном щитке всего здания это трёхфазное напряжение расключается на отдельные фазные линии с учётом равномерного распределения нагрузок по каждой из фаз. Для небольших сельских и загородных трансформаторных подстанций отдельное строение, как правило, не предусматривается. Сельские подстанции представляют собой закрытую по периметру площадку с установленным прямо под открытым небом оборудованием, состоящим обычно всего из одного трансформатора. При этом высокое напряжение к таким ТП подводится по воздушной линии (ВЛ), а пониженное напряжение распределяется по линейным потребителям — садовым домикам или сельским домам — по другой воздушной линии, закрепленной на столбах (опорах). Как городская, так и сельская ТП позволяют получить рабочее трехфазное напряжение, поступающее ваш дом по трем фазным проводам, обозначаемым обыкновенно как фазы «А», «В» и «С». Правда на ТП к этим трём фазным проводам добавляется еще один провод N, который принято называть нейтральным. Этот провод появляется в результате организации местного защитного заземления оборудования подстанции, которое монтируется в непосредственной близости от неё. При этом напряжение между парами фазных проводов А-В, В-С и А-С составляет величину, равную 380 В и называется линейным напряжением. Напряжение же между каждым из фазных проводов и нейтральным проводником называется фазным и составляет величину 220 В. Это и есть то самое напряжение, от которого работают все наши бытовые приборы, а также зажигаются квартирные осветительные приборы.
Подобная схема бытового электроснабжения жилых зданий и строений получила название «трехфазной четырехпроводной» и используется она чаще всего в системах бытового энергоснабжения. Основная задача последующей разводки системы состоит в том, чтобы на каждую из трёх фазных линий A-N, B-N и C-N приходилась (по возможности) одинаковая нагрузка. При проведении подключения к трёхфазной четырёхпроводной сети отдельных садовых участков, например, стараются распределить потребителей по фазам так, чтобы к каждой фазной линии подключалось примерно одинаковое количество домиков и осветительных приборов, установленных на территории садового кооператива. Помимо распределения энергии по потребителям, подстанции всех типов способны также решать еще одну очень важную задачу. Они оснащены специальным переключателем обмоток масляного трансформатора, который позволят регулировать выходное напряжение и устанавливать рабочее значение напряжения 380 В на выходе ТП с заданной точностью. Поступающее к потребителю рабочее фазное напряжение 220 В при этом также будет задаваться с определённой точностью, т.е. находиться в пределах допустимых отклонений. А величина отклонения питающего напряжения от его номинального значения и его изменения в течение суток, как известно, в значительной степени определяют надёжность работы электрооборудования и его долговечность

none Опубликована: 2011 г. 0 0

Вознаградить Я собрал 0 0

Оценить статью

Техническая грамотность

Оценить Сбросить

Средний балл статьи: 0 Проголосовало: 0 чел.

Комментарии (0) | Я собрал ( 0 ) | Подписаться

Для добавления Вашей сборки необходима регистрация

Статью еще никто не комментировал. Вы можете стать первым.

Мультиметр DT9205A

Металлоискатель MD3010II Raspberry Pi 2

1999-2024 Сайт-ПАЯЛЬНИК ‘cxem.net’
При использовании материалов сайта, обязательна
ссылка на сайт ПАЯЛЬНИК и первоисточник

Трансформаторные подстанции на напряжение 6 — 10 / 0,38 кВ в распределительных сетях

Трансформаторные подстанции 6. 10/0,38 кВ, которые часто называют потребительскими, предназначены для питания распределительных линий напряжением 0,38 кВ, в большинстве случаев трехфазных четырехпроводных с заземленной нейтралью.

В распределительных сетях используются как однотрансформаторные, так и двухтрансформаторные подстанции мощностью от 25 до 630 кВ-А в большинстве случаев наружной установки. При специальном обосновании могут устанавливаться закрытые трансформаторные подстанции (ЗТП). В настоящее время в большинстве случаев проектируются сети с комплектными трансформаторными подстанциями наружной установки, хотя для потребителей первой категории по надежности электроснабжения все более широко используются ЗТП. В эксплуатации находятся также мачтовые трансформаторные подстанции наружной установки.

Основные схемы первичных соединений распределительного устройства 10 кВ комплектной трансформаторной подстанции (КТП) приведены на рисунке 1 (в некоторых схемах не показаны дополнительные разъединители, которые могут устанавливаться на концевых опорах для присоединения КТП к линиям). Комплектная трансформаторная подстанция тупикового типа с одним трансформатором (рис. 1, а) широко применяется для электроснабжения сельскохозяйственных потребителей.

Рисунок 1. Главные схемы соединений распределительного устройства РУ 10 кВ трансформаторных подстанций 10/0,38 кВ

Разъединитель, как правило, устанавливают на концевой опоре линии 10 кВ, а предохранители 10 кВ — в КТП. Вместо разъединителя в цепи трансформатора при соответствующем обосновании может быть использован выключатель нагрузки. Схема б также с одним трансформатором и шинами с выключателями нагрузки может применяться в сетях 10 кВ, не только с односторонним, но и с двусторонним питанием, когда по условиям надежности допускаются ручные послеаварийные переключения. Трансформатор присоединяют к шинам через разъединитель и предохранители.

Трансформаторные подстанции на напряжение 6 - 10 / 0,38 кВ в распределительных сетях

При включенных выключателях нагрузки может осуществляться питание от одного источника с транзитом мощности через шины подстанции. В этой схеме допускается один из выключателей нагрузки заменить на разъединитель с выполнением соответствующих блокировок.

Схема е совмещает однотрансформаторную подстанцию с пунктом автоматического секционирования или пунктом автоматического включения резерва (АВР) линии 10 кВ. Схема применяется в сетях напряжением 10 кВ с односторонним и двусторонним питанием, в которых по условиям надежности электроснабжения требуются автоматическое и ручное секционирования линий 10 кВ.

Схема г — распределительное устройство с двумя трансформаторами и шинами 10 кВ, секционированными выключателем нагрузки и разъедителем применяется в основном в сетях 10 кВ с двусторонним питанием, где допускается ручное секционирование линий 10 кВ.

Основной режим работы подстанции — питание каждого трансформатора от независимого источника по линии 10 кВ (секционный выключатель нагрузки отключен). При включенном секционном выключателе нагрузки можно осуществить питание от одного источника с транзитом мощности через шины трансформаторной подстанции. Вместо секционного выключателя нагрузки может быть установлен масляный выключатель (с заменой выключателя нагрузки на разъединитель с левой стороны от него, схема г). Такая схема (схема мостика с одним выключателем) совмещает двухтрансформаторную подстанцию с пунктом автоматического секционирования или пунктом АВР линии 10 кВ.

На рисунке 2 приведена главная схема соединений УЗТП 10/0,38 кВ, разработанная для электроснабжения ответственных сельскохозяйственных потребителей, где необходимо обеспечить АВР на стороне 10 кВ. Подстанция двухтрансформаторная, мощностью 2×400 кВ-А, с РУ 10 кВ узлового типа по схеме с секционированной системой шин, с четырьмя отходящими ВЛ 10 кВ и применением ячеек КРУ, с выключателями типа ВК-10 сооружается тупикового типа с применением КТП (рис. 2, а).

Рисунок 2. Главная схема соединений подстанции УЗТП 10/0,38 кВ

Принципиальная электрическая схема комплектной трансформаторной подстанции 10/0,38 кВ мощностью 25 . 160 кВ-А приведена на рисунке 3.

Рисунок 3. Схема электрическая соединений КТП-25 . 160/10

Распределительное устройство (РУ) 10 кВ состоит из разъединителя Q S с заземляющими ножами, устанавливаемого на ближайшей опоре линии 10 кВ, вентильных разрядников FV1 . FV3 для защиты оборудования от атмосферных и коммутационных перенапряжений на стороне 10 кВ и предохранителей F1 . F3, установленных в водном устройстве высшего напряжения, обеспечивающих защиту трансформатора от многофазных коротких замыканий. Предохранители соединены соответственно с проходными изоляторами и силовым трансформатором. Остальная аппаратура размещается в нижнем отсеке (шкафу), то есть распределительное устройство 0,38 кВ.

На вводе распределительного устройства 0,38 кВ установлены рубильник S, вентильные разрядники FV4 . FV6 для защиты от перенапряжений на стороне 0,38 кВ, трансформаторы тока ТА1 . ТАЗ, питающие счетчик активной энергии PI, и трансформаторы ТА4, ТА5, к которым подключено тепловое реле КК, обеспечивающее защиту силового трансформатора от перегрузки. Включение, отключение и защита отходящих линий 0,38 кВ от коротких замыканий и перегрузки осуществляются автоматическими выключателями QF1 . QF3 с комбинированными расцепителями. При этом для защиты линий от однофазных коротких замыканий в нулевых проводах воздушной линии N1 . 3 установлены токовые реле КА1 . КA3, которые при срабатывании замыкают цепь обмотки независимого расцепителя. Реле настраиваются на срабатывание при однофазных коротких замыканиях. в наиболее удаленных точках сети. Линия уличного освещения от коротких замыканий защищена предохранителями F4 . F6.

При перегрузке силового трансформатора размыкающие контакты теплового реле КК, шунтирующие в нормальном режиме обмотку промежуточного реле KL, размыкаются, подавая на нее через резисторы R4 и R5 напряжение. В результате срабатывания реле KL отключаются линии № 1 и 3 и выводится из работы резистор R4, увеличивая сопротивление в цепи обмотки реле KL. Это необходимо для ограничения до номинального значения (220 В) напряжения, подаваемого на обмотку реле KL после притягивания якоря, что связано с увеличением сопротивления обмотки реле. Защита от перегрузки срабатывает не более чем через 1,3 ч при токе, составляющем 1,45 номинального тока силового трансформатора.

Линия № 2 и уличного освещения защитой от перегрузки не отключается. Автоматическое включение и отключение линии уличного освещения осуществляет фотореле KS, а при ручном управлении этой линией пользуются переключателем SA2. Фотореле и переключатель SA2 воздействуют на обмотку магнитного пускателя КМ.

Для поддержания нормальной температуры вблизи счетчика активной энергии PI в зимних условиях служат резисторы R1 . R3, включаемые переключателем SA1.

Для контроля наличия напряжения и освещения РУ 0,38 кВ предназначена лампа EL, включаемая переключателем SA3. Напряжение измеряют переносным вольтметром, который включают в штепсельную розетку X, расположенную в РУ 0,38 кВ. Переключатель SA3 позволяет измерить напряжение всех фаз.

Для предотвращения отключения рубильника под нагрузкой предусмотрена блокировка, которая работает следующим образом. При открывании панели закрытия РУ 0,38 кВ замыкающие контакты выключателя блокировки SQ, шунтирующие обмотку промежуточного реле K.L, размыкаются и реле KL срабатывает, отключая автоматические включатели линий № 1 и 3. Одновременно снимается напряжение с обмотки магнитного пускателя КМ и отключается линия уличного освещения.

Размыкающие контакты выключателя блокировки SQ при этом размыкаются и отключают автоматический выключатель линии № 2 (положение контактов выключателя SQ на рисунке 3 показано при открытой панели, закрывающей РУ 0,38 кВ). Предусмотрены также механические блокировки, не допускающие открывания двери вводного устройства высшего напряжении при отключенных заземляющих ножах разъединителя, а также отключения заземляющих ножей разъединителя при открытой двери вводного устройства 10 кВ. Блок-замок двери вводного устройства 10 кВ и блок-замок привода заземляющих ножей имеют одинаковый секрет. К ним имеется один ключ. Во включенном положении разъединителя ключ с привода заземля-тощих ножей снять невозможно. После отключения главных и включения заземляющих ножей разъединителя ключ свободно снимается с привода заземляющих ножей и им можно открыть дверь устройства ввода 10 кВ.

Трансформаторные подстанции на напряжение 6 - 10 / 0,38 кВ в распределительных сетях

Для электроснабжения в первую очередь мощных производственных потребителей применяется также серия КТП 10/0,38 кВ с одним и двумя трансформаторами проходного типа КТПП и тупикового типа КТПТ мощностью 250 . 630 и 2 (250 . 630) кВ-А с воздушными вводами наружной установки. Конструктивно однотрансформаторные КТПП и КТПТ выполняют в виде одного блока, в котором в соответствующих отсеках размещены РУ 10 и 0,38 кВ, а также силовой трансформатор. Оболочка блока (шкаф) изготовлена из листовой стали и имеет двери для обслуживания РУ 10 кВ и 0,38 кВ. Предусмотрены блокировки для безопасного обслуживания.

Рисунок 4. Общий вид мачтовой трансформаторной подстанции 10/0,38 кВ: 1 — разрядник, 2 — предохранитель, 3 — трансформатор, 4 — площадка для обслуживания, 5 — шкаф РУ 0,38 кВ, 6 — выводы линии 0,38 кВ, 7 — лестница.

Рисунок 5. Общий вид разъединительного пункта на напряжение 10 кВ: 1 — опора, 2 — разъединитель, 3 — привод разъединителя

Двухтрансформаторный КТП состоит из двух однотрансформаторных блоков, соединенных между собой. РУ 10 кВ КТПП и КТПТ выполняют по схемам а, б и г (рис. 1 ). В частности, распределительное устройство 10 кВ КТПП мощностью 250 . 630 кВ-А с одним трансформатором выполнено по схеме б (рис. 1 ). Схема распределительного устройства 0,38 кВ в основном аналогична схеме на рисунке 3 , однако предусматривается также вариант с установкой блоков предохранитель-выключатель вместо автоматов на отходящих линиях, число которых увеличено до четырех. Мачтовые подстанции мощностью 25 . 100 кВ-А монтируют на П-образной опоре, а 160 . 250 кВ-А — на АП-образной опоре. Подстанции в большинстве случаев выполняют тупиковыми. На рисунке 4 показан общий вид мачтовой трансформаторной подстанции 10/0,38 кВ. Все оборудование размещено на П-образной опоре.

Трансформатор 3 установлен на огражденной площадке 4 на высоте 3 . 3,5 м. Напряжение к трансформатору подается через линейный разъединительный пункт и предохранители 2. Линейный разъединительный пункт включает разъединитель с приводом, установленный на концевой опоре. Распределительное устройство 0,38 кВ представляет собой металлический шкаф 5 брызгозащищенного исполнения с установленной внутри аппаратурой. Ввод в шкаф от трансформатора и выводы 6 к линиям 380/220 В выполнены в трубах. Для подъема на площадку 4 служит складная металлическая лестница 7, которая (в сложенном виде) так же, как дверцы шкафа и привод разъединителя, запирается на замок. Для защиты трансформаторной подстанции от перенапряжений установлены вентильные разрядники 1.

Телеграмм канал для тех, кто каждый день хочет узнавать новое и интересное: Школа для электрика

Если Вам понравилась эта статья, поделитесь ссылкой на неё в социальных сетях. Это сильно поможет развитию нашего сайта!

Не пропустите обновления, подпишитесь на наши соцсети:

СОПТ: допустимые уровни напряжения

На первый взгляд задача кажется формальной, не стоящей внимания ввиду множества действующих документов с ее решением. Но таковой она остается, только пока вы не столкнулись с противоречиями, порожденными несогласованностью этих документов между собой и с практикой их реализации. Чтобы разобраться в обозначенной теме, Леонид Антонов и Антон Новиков («ПИК „РОС“») специально для читателей ЦПС раскладывают все по полочкам.

Допустимые уровни напряжения

Обозначенная тема уже отражена во множестве действующих документов, ее регламентирующих, однако однозначность ее понимания, по мнению авторов, на сегодняшний день отсутствует. Причины этого следующие:

Наличие противоречий между названными документами, обусловленных несогласованностью интересов сторон.
Игнорирование в документах некоторых особенностей работы аккумуляторных батарей, релейной защиты и электромагнитов управления высоковольтными выключателями.

Правомерны ли стремление одних к сужению диапазона заданных напряжений для своих устройств и требование к расширению этого же диапазона для чужих устройств? Как такие противоречия влияют на надежность работы энергетических предприятия в целом? Попробуем ответить на эти вопросы.

Актуальность вопроса

Если в техническое задание прописать требование сохранять работоспособность при 0,8 Uном, то надежность их работы и надежность всего энергетического объекта в целом несомненно повысятся.

Бытовая техника может «позволить себе» отказ в работе при снижении напряжения ниже 0,9 — это нормально, от нее не требуется сохранять работоспособность в аварийной ситуации. Другое дело — релейная защита (РЗ), автоматика и устройства управления высоковольтными выключателями (ВВ): от их способности оставаться в работе при значительном снижении напряжения (потеря собственных нужд — автономный режим СОПТ) зависит целостность первичного оборудования. Если в техническое задание для этих устройств прописать требование сохранять работоспособность при 0,8 Uном (а еще лучше — при 0,7 Uном), то надежность их работы и надежность всего энергетического объекта в целом несомненно повысятся.

Завышение же верхней границы диапазона напряжений гарантированной работы указанных устройств есть снижение надежности. В режиме нормальной работы объекта это утверждение не имеет большого значения, так как колебания напряжений в сети СОПТ за счет их стабилизации зарядно-подзарядными устройствами (ЗПУ) значительно меньше, чем колебания напряжений на шинах собственных нужд подстанции. С переходом СОПТ в автономный режим (с питанием от АБ) этот вопрос становится первостепенным. Парадокс ситуации заключается в том, что для многих эти два режима отличаются чисто формально: здесь мы питаемся от ЗПУ, а здесь от АБ… При этом совершенно не учитывается тот факт, что напряжение на АБ в режиме разряда может снизиться до 0,83–0,85 Uном. С одной стороны, требуется мышление релейщика, для которого совершенно очевидно, что надежная работа РЗ требует запаса по напряжению не менее 0,1 Uном (разница между величиной напряжения гарантированной работы РЗ и величиной напряжения источника питания). С другой — необходимы знания специалиста по АБ, для которого также очевидно то, что в процессе разряда АБ ее напряжение снижается с 2,23–2,25 В до 1,8 В на элемент.

На рис. 1 показано, как может меняться ЭДС (голубая линия) и напряжение (желтая линия) АБ в различных режимах ее работы. Для разных типов АБ возможны разные значения ЭДС и напряжения (раздвоение каждой из этих линий). Там же показаны границы допустимого снижения напряжения на клеммах разных групп потребителей: красная — напряжение срабатывания электромагнитов включения (ЭВ) ВВ; зеленая — напряжение срабатывания дискретных входов микропроцессорных защит (МП РЗА); бежевая — напряжение срабатывания электромагнитов отключения (ЭО) ВВ и промежуточных реле. Стрелками показана величина запаса по напряжению, пропорциональная фактическому коэффициенту надежности (разница между возможным напряжением на АБ и верхней границей диапазона напряжений гарантируемой работы потребителя). Стрелка, указывающая вверх, говорит о том, что запас положительный. Стрелка, указывающая вниз, — о том, что напряжения АБ недостаточно для нормальной работы устройства.

Легенда к рис. 1:
Eаб, Uаб — ЭДС и напряжение АБ;
Uнагр — напряжение на нагрузке (Uаб – U — потери напряжения в соединительных проводах);
Uср эв, Uср д вх, Uср рп, Uср эо — нижняя граница диапазона гарантированного срабатывания электромагнитов включения ВВ, дискретных входов микропроцессорных терминалов, промежуточных реле и электромагнитов отключения ВВ соответственно;
Uнср эо и эв — верхняя граница диапазона гарантированного несрабатывания электромагнитов отключения и включения ВВ.

Для согласования частных требований к СОПТ, РЗ, ВВ предлагается разработать некие общие требования по напряжению оперативного тока для энергетических объектов. К таковым можно отнести следующие:

Даже минимально рабочее (допустимое) напряжение источника питания должно превышать нижнюю границу диапазона напряжения гарантированного срабатывания ответственных потребителей (РЗ, ЭО ВВ, ЭВ ВВ, на которые действует РЗ или ПА) на величину потери напряжения в соединительных проводах и на величину запаса напряжения (0,1 Uном) [13].
Для потребителей, отказ которых не приводит к повреждению первичного оборудования или к нарушению техники безопасности, допустимо иметь нижнюю границу диапазона напряжения гарантированного срабатывания соответствующей минимально допустимому напряжению источника питания минус потеря напряжения в соединительных проводах (без коэффициента запаса).
Минимально допустимое (возможное) напряжение СОПТ должно соответствовать напряжению на АБ при отдаче ею не менее 80% запасенной энергии.
Питание наиболее ответственных потребителей в автономном режиме должно осуществляться от АБ напрямую в том случае, если у потребителей нет особых требований по уровню напряжения (аварийные маслонасосы, выключатели с блоками синхронизации фаз и т. п.) или если потеря напряжения до них в соединительных кабелях составляет более 5% Uном. При наличии таких требований или при большой потере напряжения в соединительных кабелях последовательно с АБ необходимо ставить вольт-добавочное устройство (ВДУ).
Для обеспечения необходимого уровня напряжения при больших импульсных токах (соленоиды включения баковых масляных выключателей) необходимо использовать дополнительные элементы АБ.
Технические требования к наиболее ответственным потребителям должны учитывать диапазон изменения напряжения на АБ от 0,85 Uном при разряде до 1,1 Uном при заряде.
Быстродействие ЭО и ЭВ обеспечивается кратностью поданного на них напряжения по отношению к напряжению их срабатывания.

Исключение ложной работы промежуточных реле, дискретных входов МП терминалов РЗ при замыкании на землю (ЗЗ) в их цепях обеспечивается:

режимом нейтрали СОПТ, при котором полюса АБ заземлены через шунтирующие резисторы сопротивлением не более 31 кОм (сопротивление плеча устройства контроля изоляции, принятого в ЕЭС СССР [14]);
контролем изоляции с уставкой предупредительной сигнализации 40 кОм (критическая величина, при которой ЗЗ еще не приводит к ложной работе) и аварийной сигнализации 20 кОм (при которой ЗЗ может привести к ложной работе);
емкостью каждого гальванически самостоятельного участка сети вторичной коммутации не более 20 мкФ;
ограничением диапазона их срабатывания (для РП — 0,6–0,7 Uном, для дискретных входов — 0,68–0,7 Uном) [14];
суммарным сопротивлением (дискретный вход и его шунтирующий резистор) не более 10 кОм;
временем их срабатывания не менее 10 мс (время срабатывания легкого реле [14]).

пунктами 8.1–8.3;
резисторами 200–300 Ом, шунтирующими индуктивность электромагнитов;
суммарной мощностью электромагнита и резистора, его шунтирующего, не менее 450 Вт;
верхней границей диапазона напряжения несрабатывания ЭО и ЭВ в 0,35 Uном, которое определяется как несрабатывание при разряде заданной емкости вторичной коммутации с перекосом по напряжению (150 В на плюсе АБ).

Далее более подробно рассмотрим особенности отдельных взаимодействующих между собой элементов.

Особенности работы аккумуляторных батарей

Примером децентрализованной СОПТ могла бы быть и СОПТ для цифровой подстанции.

Чем же является АБ для СОПТ и какой отпечаток это определение накладывает на осмысление ее работы? В общепринятом понимании этого вопроса АБ считается одним из источников оперативного тока, от которого питается толчковая нагрузка во всех режимах и вся нагрузка в режиме автономной работы СОПТ. Это так, но если сравнить АБ с накопителями энергии, которые используются, например, в приводах ВВ, то приходит понимание, что АБ функционально ничем не отличается и от них. Можно сказать, что АБ в первую очередь есть накопитель электрической энергии. Это важно, например, для того, чтобы понимать, чем отличается централизованная СОПТ от децентрализованной: последняя имеет в своем составе множество накопителей — свой накопитель для каждого устройства или группы устройств. Примером децентрализованной системы питания может служить система питания релейной защиты на переменном токе с накопителями в виде конденсаторных приставок к каждому отдельному терминалу или, как об этом уже говорилось выше, система питания приводов ВВ, где каждый привод имеет свой накопитель механической энергии (для приводов независимого действия). Примером децентрализованной СОПТ могла бы быть и СОПТ для цифровой подстанции — в этом случае можно было бы отказаться от последних сохраненных до настоящего времени гальванических связей между ячейками высоковольтного оборудования по цепям постоянного оперативного тока.

В нормальном режиме СОПТ, когда АБ находится в режиме подзаряда, напряжение на ней должно находиться в пределах 0,95–1,05 Uном (209–231 В); для ФСК эти значения определяются нормами [4, 6].

Uмах норм доп, равное 231 В и являющееся максимально допустимым напряжением нормального режима СОПТ, — исходная цифра для расчета количества элементов АБ:

n = Uмах норм доп / Uподз. эл. = 231 / (2,23…2,25) ≈ 102,
где n — количество элементов в АБ;
Uподз. эл. — напряжение подзаряда одного элемента, в зависимости от его типа равное 2,23…2,25 В (здесь и далее мы рассматриваем только свинцовые АБ открытого типа).

Таким образом, для всех основных типов применяемых АБ (БП, GroE, Vb, OPzS, OCSM) максимальное количество элементов, которые мы можем выбрать, не должно превышать 102 (округляем в меньшую сторону до целого четного значения). С некоторой натяжкой (превышение напряжения в нормальном режиме на 0,9 В) для АБ, имеющих напряжение подзаряда 2,23 В, количество элементов можно принять равным 104. ЭДС АБ рассчитывается по эмпирической формуле [12]:

Eаб = n · (0,84 + ρ),
где ρ — плотность электролита при 20°С.

При отсутствии нагрузки ЭДС АБ равняется напряжению на шинах ЩПТ при отключенных ЗПУ. Для разных типов АБ ЭДС имеет следующие значения — см. таблицу 1, графа 6. То есть при отключении ЗПУ напряжение на шинах ЩПТ снижается с 1,05 Uном до 0,95–0,98 Uном.

Напряжение на шинах ЩПТ (Uаб) с учетом реальных значений нагрузки (ток двухчасового разряда АБ) снизится еще в самом начале разряда до уровня в 90–92% от Uном (таблица 1, графа 9). Этот процесс объясняют разрядные характеристики АБ (на рис. 2а, 2б, 2в и 2г — коричневые линии).

С учетом потери напряжения в соединительных проводах (5–7%) напряжение на клеммах устройств снизится до величины 0,85 Uном. АБ при этом не израсходует и 10% своей энергии. Данному факту не соответствуют сегодняшние нормы по СОПТ [4, 6], в которых значение 0,85 Uном определяется как напряжение на клеммах потребителейв конце разряда АБ.

Задав величину напряжения, до которой предполагается разряжать АБ тем же током нагрузки, можно уточнить по тем же разрядным характеристикам ее остаточную, недоиспользованную емкость (таблица 2). Ее величина будет зависеть от типа АБ и конечного напряжения разряда.

Таблица 1. Плотность электролита, ЭДС и Uаб для разных типов АБ при 20°С

Тип АБ	Нагрузка — 0					Нагрузка — ток двухчасового разряда
Тип АБ	Uпод, В	n, шт.	ρ, кг/л	Eаккум, В	Еаб, В	Uаккум, В	Uаб, В	Uаб, % от Uном
1	2	3	4	5	6	7	8	9
БП 25-100 (Курск)	2,23	104	1,22	2,06	214	1.94–1.96	202–204	91-92
GroE 25-100	2,23	104	1,24	2,08	216	1.94–1.97	202–205	91-92
Vb	2,23	104	1,24	2,08	216	1,97	205	92
OPzS 100	2,23	104	1,24	2,08	216	1,92	200	91
OCSM 115	2,25	102	1,26	2,1	214	1,94	198	90

Галерея. Разрядные характеристики аккумуляторов разных типов. Разряд двухчасовым током

Таблица 2. Значение емкостей (используемой и остаточной) для разных АБ в зависимости от конечного напряжения при токе двухчасового разряда

При разряде АБ до величины допустимого напряжения, равной 85% от Uном у потребителя, и, соответственно, до 90% Uном на АБ (согласно [4, 6]) величина недоиспользованной энергии составляет в среднем 30–70% (таблица 2, графа 5). При конечном значении разрешенного заводом напряжения на одном элементе при токе двухчасового разряда 1,8 В величина недоиспользованной емкости составит 3–20% (таблица 2, графа 11). При этом напряжение на АБ в случае 102 элементов будет составлять 183,6 В, или 83,4% от Uном, а в случае 104 элементов — 187,2 В, или 85% от Uном. То есть с учетом 5-процентной потери в соединительных проводах напряжение у потребителя составит 78,4% и 80% соответственно. При минимальной величине напряжения на элементе АБ на уровне 1,85 В недоиспользованная емкость составит 20–30% (таблица 2, графа 8). Напряжение на АБ и у потребителя при этом будет составлять соответственно: при 102 элементах — 0,858 и 0,807 Uном; при 104 элементах — 0,874 и 0,827 Uном.

Из сказанного следует, что с точки зрения нормальной работы АБ Uмин у потребителя должно быть равным 0,8 Uном, а на АБ — 0,85 Uном. При этом для АБ типа OCSM со 102 элементами напряжение на одном элементе будет составлять 1,85 В, а для остальных АБ со 104 элементами — 1,8 В. В этом случае емкость устанавливаемых АБ можно будет уменьшить примерно в 3 раза для OCSM, OPzS и GroE100, на 40% для БП 25, БП 100 и GroE25 и на 20% для Vb.

Нормативная база

Достижимо ли это или этому что-то препятствует? С точки зрения СОПТ — ничего, кроме некоторых положений существующей нормативной базы. С точки зрения потребителей, как ни странно, — опять же только нормативная база. Такой ли эта ситуация была всегда? Опять же, нет. Вот несколько документов тому в подтверждение (таблица 3, пункты 1–4).

Документы, не позволяющие снизить минимальное напряжение на АБ и, соответственно, у потребителя, выпущены преимущественно после 2006 года (таблица 3, пункты 5–9). Основополагающим из них надо считать ГОСТ Р 52565-2006, в котором исключили такую маленькую деталь, как разница между ВВ с зависимым и независимым приводом — Uмин ср ЭВ для обоих типов этих ВВ сделали одинаковым (0,85 от Uном), хотя питание они имеют от разного количества элементов АБ.

Таблица 3. Документы, определяющие напряжение на клеммах потребителей

Значение (доля от Uном, если не указано иное)

Особенности высоковольтных выключателей

Напряжение срабатывания

Мощные, медленные, на сотни ампер привода баковых масляных выключателей (зависимый привод) всегда имели питание ЭВ от АБ с дополнительными хвостовыми элементами. Использование повышенного количества элементов АБ обеспечивало этим соленоидам (при больших собственных токах включения) напряжение не ниже 0,85 Uном. Альтернативой этому решению может быть только применение вольт-добавочного устройства (ВДУ). Вариант снижение напряжения на них до 0,8 Uном нами не рассматривается, так как при таком напряжении привод может отказать.

Маломощные электромагниты приводов элегазовых и маломасленных выключателей (независимый привод) всегда имели общее с РЗА и У питание. Необходимое быстродействие им обеспечивала высокая кратность подаваемого на них напряжения (по отношению к собственному напряжению срабатывания). По существующим нормам минимальное напряжение несрабатывания для них составляет не более 0,5 Uном. Согласно готовящейся к выпуску новой редакции СТО ФСК [10, 11] этот параметр будет составлять 0,35 Uном. Снижение напряжения питания до 0,7 Uном для них фактически не имеет никакого значения. Однако формально (согласно действующему ГОСТ [9]) напряжение питания, подаваемое на ЭВ, не должно быть менее 0,85 Uном. То есть при работе СОПТ в автономном режиме и разряде АБ более чем на 10–20% своей емкости напряжение питания ЭВ снижается ниже допустимого уровня (см. рис. 1). Возможны три варианта выхода из этого противоречия:

Отказ от требований МЭК [15], пересмотр ГОСТ Р 52565-2006 [9] в соответствии с ГОСТ 687-78 [8], снижение допустимого напряжения для ЭВ ВВ с независимым приводом до 0,8 Uном.
Принятие для ЭВ ВВ с независимым приводом допустимого отклонения от нормативного значения минимальной величины срабатывания до 0,8 Uном при работе СОПТ в автономном режиме.
Сохранение текущей ситуации: либо невыполнение действующих требований к ЭВ ВВ и СОПТ (фактически происходит повсеместно), либо обоснование необоснованного увеличения емкости АБ примерно в два раза.

Первый вариант требует некоторых усилий на пересмотр документации и оформление испытаний ВВ по новым техническим условиям. Второй — осознания новой реальности. Третий — действующий; он требует либо пересмотра применяемых в настоящее время решений по организации СОПТ (с увеличением количества элементов АБ до 108–110 штук), либо признания завышения емкости АБ как допустимого решения.

Для ЭО ВВ норма минимально допустимого напряжения срабатывания составляет 0,7 Uном и не требует какой-либо корректировки, так как отлично согласуется с возможностью работы АБ. Объяснением того, почему эта норма применима только к ЭО, является то, что ЭО — устройство, от которого требуется более высокая надежность, составляющей частью которой является требование работать в более широком диапазоне напряжения питания. Под это объяснение подходят и некоторые ЭВ, на которые действует РЗ или ПА (ВВ шунтирующих и компенсационных реакторов). Исходя из этого, представляется правильным принять требование иметь для ЭВ таких ВВ диапазон по напряжению, равный диапазону для ЭО (0,7–1,1 Uном).

Для каких устройств может оказаться неприемлемым требование расширения диапазона напряжения питания или введение термина «допустимое отклонение от нормативного значения»? Для тех из них, в действии которых требуется минимальный разброс по времени их работы (ВВ с устройством синхронизации включения (отключения) фаз). Отсюда следует, что к требованиям по организации питания этих устройств нужно добавить обязательную установку для них устройства стабилизации напряжения. Аналогичное решение также должно быть применено для аварийных маслонасосов синхронных компенсаторов и для удаленно установленных выключателей, потеря напряжения до которых в соединительных проводах превышает 5% от Uном.

Напряжение несрабатывания

Вторым важным параметром, нуждающимся в согласовании требований к СОПТ с требованиями к ВВ, является величина напряжения несрабатывания ЭО и ЭВ — точнее, их несрабатывания при ЗЗ в их цепях. Сразу оговоримся, что каких бы то ни было международных норм по этой теме нет, а все существующие на сегодняшний день являются плодом отечественных разработок. Причиной тому — отечественные нормы проектирования, никак не ограничивающие размеры ПС и, соответственно, суммарную длину кабелей вторичной коммутации, имеющих значительную величину емкости полюсов относительно «земли». Перезаряд этих емкостей при ЗЗ может создать ток, достаточный для срабатывания ЭО и ЭВ. Условиями их излишней работы являются:

Перекос по напряжению полюсов АБ относительно «земли» (исходная величина напряжения перезаряда емкостей ВК (рис. 3а — С1 и С2)).
Величина этих емкостей.
Напряжение срабатывания ЭО и ЭВ.
Время срабатывания ЭО и ЭВ.

На рис. 3а дана схема замещения для анализа режима ЗЗ в цепи ЭО ВВ с независимым приводом. На рис. 3б — диаграммы тока и напряжения этого ЭО.

Легенда к рис. 3а:
GB — АБ.
С1, С2 — емкости полюсов ВК на «землю» (суммарная 20 мкФ).
R1, R2 — эквивалентные сопротивления блока формирования нейтрали (БФН), шунтирующих полюса АБ на «землю».
R3 — сопротивления места с пониженной изоляцией на (+) (20 кОм — уставка аварийной сигнализации).
R4 — сопротивление изоляции (-) (1 МОм).
R5 — шунт для замера тока ЭО.
R6 — шунтирующее индуктивность ЭО сопротивление (повышает устойчивость ЭО к ЗЗ) (≈200 Ом).
L1 — индуктивность ЭО. Принято минимальное значение индуктивности для электромагнитов такого типа, при котором эффект ее шунтирования активным сопротивлением R6 минимален, то есть рассматривается наиболее тяжелый режим.
ЭО — ЭО. Принят электромагнит с минимальным значением тока. Увеличение тока отключения делает устройство более стойким к ЗЗ.
Кл-1 — контакт РЗ (в опыте не используется).
Кл-2 — ключ, имитирующий ЗЗ.

Легенда к рис. 3б:
Красная линия (канал А) — напряжение на ЭО.
Зеленая линия (канал В) — ток ЭО.
Голубая метка — момент ЗЗ.
Желтая метка — момент срабатывания ЭО (Iср = 0,38 А, Т = 1,4595 мс).

Анализ этих диаграмм позволяет сделать следующие выводы:

Низкое сопротивление ЭО и шунтирующего резистора определяет низкое значение конечного напряжения.
Крутизна характеристики перезаряда емкостей определяется величиной емкостей и величиной активного шунтирующего резистора.
Из-за большой крутизны характеристики тока и напряжения (τ = 1 мс) величина начального напряжения (наличие или отсутствие БФН) мало влияет на срабатывание или несрабатывание ЭО.
При заданных величинах суммарной емкости полюсов в 20 мкФ, изоляции положительного полюса в 20 кОм, минимально возможным временем срабатывания ЭО в 6 мс и полученном времени снижения тока до величины несрабатывания в 1,4595 мс можно прогнозировать безопасное применение этой схемы в СОПТ с емкостью полюсов до 80 мкФ.
Напряжение несрабатывания, равное 0,35 Uном, является достаточной величиной для надежной неработы ЭО и ЭВ при ЗЗ.

Особенности дискретных входов и промежуточных реле

На рис. 4а дана схема замещения для анализа режима ЗЗ в цепи условного устройства с внутренним сопротивлением 10 кОм (промежуточное реле, дискретный вход МПРЗ, шунтируемый резистором с сопротивлением 10 кОм). На рис. 4б показаны диаграммы тока и напряжения этого процесса. Анализ этих диаграмм позволяет сделать следующие выводы:

Величина сопротивления катушки РП или приведенного к ней значения сопротивления шунтирующего резистора (10 кОм) соизмеримы с величиной сопротивления шунтирующих резисторов (30 кОм) и величиной сопротивления изоляции (менее 40 кОм), при которой возможно ложное срабатывание РП при ЗЗ.
Начальное напряжение перезаряда емкостей определяется исключительно величиной сопротивления шунтирующих резисторов (БФН) и величиной снижения изоляции. При сопротивлении шунтирующих резисторов в 30 кОм начальное напряжение будет составлять 140 В (изоляция 40 кОм) и 157 В (изоляция 20 кОм). При емкости сети в 20 мкФ, напряжении срабатывания 132 В (0,6 Uном) и времени срабатывания 10 мсек РП не сработает при снижении изоляции до величины 40 кОм (величина уставки предупредительной сигнализации [13, 14]). То же самое можно сказать и про дискретные входы МП РЗ, шунтируемые резистором 10 кОм. При увеличении напряжения срабатывания до 0,7 Uном (это можно сделать только для дискретных входов) снижение изоляции и до 20 кОм не вызовет ложной работы указанных выходов.
Так как крутизна характеристики перезаряда емкостей (τ = 0,1 с) низкая, то на возможность излишнего срабатывания РП при ЗЗ большое влияние оказывает наличие БФН, без которого эксплуатация СОПТ является серьезной ошибкой.
Величина конечного напряжения перезаряда емкостей зависит от величины шунтирующих полюса резисторов: чем меньше их сопротивление, тем выше значение конечного напряжения. Без дополнительного анализа менять их значение (принятое еще для устройства контроля изоляции на реле РН-51 (30 кОм)) нецелесообразно.
Отличие дискретных входов от РП заключается в том, что выдержка времени РП начинает отсчитываться после подачи на него напряжения, а на дискретном входе — после срабатывания порогового органа. Из этого следует, что для дискретных входов основную роль играет напряжение возврата. Увеличение этого значения до величины 0,68 Uном в совокупности с применением БФН и шунтированием дискретного входа резистором 10 кОм полностью решает проблему ложных срабатываний при ЗЗ в их цепях. Напряжение их срабатывания при этом можно смело вернуть к общепринятым значениям — 0,7 Uном [13, 14] — и отказаться от его ошибочного увеличения до 170 В [5].
Снижение напряжения срабатывания дискретных входов до 0,7 Uном доводит разницу между этим напряжением и допустимым напряжением на АБ (в режиме автономной работы СОПТ) до 0,1 Uном и, соответственно, повышает надежность их работы.

Легенда к рис. 4а:
GB — АБ.
С1, С2 — емкости полюсов ВК на «землю» (суммарная 20 мкФ).
R1, R2 — эквивалентные сопротивления БФН, шунтирующие полюса АБ на «землю».
R3 — сопротивления места с пониженной изоляцией на (+) (40 кОм — уставка предупредительной сигнализации).
R4 — сопротивление изоляции (-) (1 МОм).
R5 — шунт для замера тока РП.
РП — промежуточное реле или резистор, шунтирующий дискретный вход МП РЗ.
Кл-1 — контакт РЗ (в опыте не используется).
Кл-2 — ключ, имитирующий ЗЗ.

Легенда к рис. 4б:
Красная линия (канал А) — напряжение на РП.
Зеленая линия (канал В) — ток РП.
Голубая метка — момент ЗЗ.
Желтая метка — момент срабатывания РП (Uср = 132 В (0,6 Uном), Т = 9,6862 мс).

Выводы

Допустимое минимальное напряжение на АБ — 0,85 Uном. Это обуславливается отдачей до 80% емкости АБ при нагрузке током двухчасового разряда.
Допустимое минимальное напряжение, которое должна обеспечить АБ на клеммах потребителей, — 0,8 Uном.
Питание потребителей, требующих напряжения питания на уровне 0,85 Uном и выше, должно осуществляться от АБ с повышенным количеством элементов либо через ВДУ или иные стабилизаторы постоянного тока (DC/DC-преобразователи).
ЭВ ВВ с независимым приводом должны обеспечиваться напряжением на уровне 0,85 Uном на их зажимах только в нормальном режиме работы СОПТ. В автономном режиме снижение этого напряжения до 0,8 Uном считается допустимым отклонением от нормативного значения.
Последнее допущение считается временным, действующим до пересмотра ГОСТ Р 52565-2006 [9].
Максимальное напряжение несрабатывания ЭО и ЭВ — 0,35 Uном.
Дискретные входы МП РЗ: минимальное напряжения срабатывания — 0,68–0,7 Uном,
напряжение возврата — 0,98–0,99 Uном.
Снижение напряжения срабатывания до 0,7 Uном позволяет иметь запас по напряжению на уровне 0,1 Uном в режиме автономной работы СОПТ. На рис. 1 это будет соответствовать перемещению зеленой линии вниз с 0,77 до 0,7 Uном.
Дискретные входы, к которым подключены линии связи, уходящие за пределы релейного щита, и действие которых может привести к ложному отключению первичного оборудования, должны иметь шунтирующие резисторы сопротивлением 10 кОм и мощностью, соответствующей длительности поданного на них напряжения.
Промежуточные реле, действие которых может привести к ложной работе первичного оборудования, должны иметь напряжение срабатывания не ниже 0,6–0,7 Uном.
Запрещается эксплуатировать СОПТ без устройства БФН.
Допустимая емкость полюсов вторичной коммутации не должна превышать 20 мкФ. Увеличение этого значения требует дополнительного обоснования.

Литература

ПУЭ раздел 3.4.5. 6-е изд., М., 1998.
Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35–750 кВ (НТП ПС) СТО 56947007-29.240.10.248-2017. ОАО «ФСК ЕЭС», 2017.
Системы оперативного постоянного тока подстанций. Технические требования. СТО 56947007- 29.120.40.041-2010. ОАО «ФСК ЕЭС», 2010.
То же с изменениями 2012 года.
Методические указания по инженерным расчетам в системах оперативного постоянного тока для предотвращения неправильной работы дискретных входов микропроцессорных устройств релейной защиты и автоматики, при замыканиях на землю в цепях оперативного постоянного тока подстанций ЕНЭС. СТО 56947007-29.120.40.102-2011. ОАО «ФСК ЕЭС», 2011.
Методические указания по выбору оборудования СОПТ. Стандарт организации ПАО «ФСК ЕЭС». СТО 56947007 29.120.40.216-2016.
Технические требования к микропроцессорным устройствам РЗА. СТО 56947007-29.120.70.241-2017. ОАО «ФСК ЕЭС», 2017.
ГОСТ 687-78. Выключатели переменного тока на напряжение свыше 1000 В. Общие технические условия. М., 1994.
ГОСТ Р 52565-2006. Выключатели переменного тока на напряжения от 3 до 750 кВ. Общие технические условия П.6.4.1-3. Росстандарт, 2006.
Типовые технические требования к элегазовым выключателям напряжением 10–750 кВ. СТО 56947007-29.130.10.083-2011. ОАО «ФСК ЕЭС». Изменен в 2014 году.
Типовые технические требования к КРУЭ классов напряжения 110–500 кВ. СТО 56947007-29.130.10.090-2011. ОАО «ФСК ЕЭС». Изменен в 2015 году.
Методика расчета и выбора аккумуляторных батарей серий Classic GroE и Classic OCSM для применения в энергетике. EXIDE Technologies Industrial Energy. ЗАО «Акку-Фертриб», М., 2005.
Руководящие указания по организации СОПТ на ПС 110 кВ и выше. Этап 3. Расчеты по выбору параметров АБ для ПС 330 кВ и выше с двумя АБ. Полные схемы ЩПТ. № 83тм-т3. М., ЭСП, 1999.
Справочник по наладке вторичных цепей электростанций и подстанций / под редакцией Э. С. Мусаэляна. — М., Энергоатомиздат, 1989.
Шлейфман И. Разработка ГОСТов, гармонизированных со стандартами МЭК / И. Шлейфман, В. Белотелов // Журнал «Новости электротехники» № 5, 2017.

ПУЭ. Правила устройства электроустановок. Издание 7

Раздел 4. Распределительные устройства и подстанции

Глава 4.2. Распределительные устройства и подстанции напряжением выше 1 кВ

Комплектные, столбовые, мачтовые трансформаторные подстанции и сетевые секционирующие пункты

4.2.122. Требования, приведенные в 4.2.123-4.2.132, отражают особенности трансформаторных подстанций наружной установки комплектных (КТП), столбовых (СТП), мачтовых (МТП) с высшим напряжением до 35 кВ и низшим напряжением до 1 кВ, а также сетевых секционирующих пунктов (ССП) напряжением до 35 кВ.

Во всем остальном, не оговоренном в 4.2.123-4.2.132, следует руководствоваться требованиями других параграфов данной главы.

4.2.123. Присоединение трансформатора к сети высшего напряжения должно осуществляться при помощи предохранителей и разъединителя (выключателя нагрузки) или комбинированного аппарата «предохранитель-разъединитель» с видимым разрывом цепи.

Управление коммутационным аппаратом должно осуществляться с поверхности земли. Привод коммутационного аппарата должен запираться на замок. Коммутационный аппарат должен иметь заземлители со стороны трансформатора.

4.2.124. Коммутационный аппарат МТП и СТП, как правило, должен устанавливаться на концевой (или ответвительной) опоре ВЛ.

Коммутационный аппарат КТП и ССП может устанавливаться как на концевой (ответвительной) опоре ВЛ, так и внутри КТП и ССП.

4.2.125. На подстанциях и ССП без ограждения расстояние по вертикали от поверхности земли до неизолированных токоведущих частей при отсутствии движения транспорта под выводами должно быть не менее 3,5 м для напряжений до 1 кВ, а для напряжений 10 (6) и 35 кВ — по табл.4.2.7 размер Е.

На подстанциях и ССП с ограждением высотой не менее 1,8 м указанные расстояния до неизолированных токоведущих частей напряжением 10 (6) и 35 кВ могут быть уменьшены до размера Г, указанного в табл.4.2.5. При этом в плоскости ограждения расстояние от ошиновки до кромки внешнего забора должно быть не менее размера Д, указанного в той же таблице.

При воздушных вводах, пересекающих проезды или места, где возможно движение транспорта, расстояние от низшего провода до земли следует принимать в соответствии с 2.5.111 и 2.5.112.

4.2.126. Для обслуживания МТП на высоте не менее 3 м должна быть устроена площадка с перилами. Для подъема на площадку рекомендуется применять лестницы с устройством, запрещающим подъем по ней при включенном коммутационном аппарате.

Для СТП устройство площадок и лестниц не обязательно.

4.2.127. Части МТП, остающиеся под напряжением при отключенном коммутационном аппарате, должны находиться вне зоны досягаемости (1.7.70) с уровня площадки. Отключенное положение аппарата должно быть видно с площадки.

4.2.128. Со стороны низшего напряжения трансформатора рекомендуется устанавливать аппарат, обеспечивающий видимый разрыв.

4.2.129. Электропроводка в МТП и СТП между трансформатором и низковольтным щитом, а также между щитом и ВЛ низшего напряжения должна быть защищена от механических повреждений и выполняться в соответствии с требованиями, приведенными в гл.2.1.

4.2.130. Для подстанций мощностью 0,25 МВ·А и менее допускается освещение низковольтного щита не предусматривать. Освещение и розетки для включения переносных приборов, инструментов на подстанциях мощностью более 0,25 МВ·А должны иметь питание напряжением не выше 25 В.

4.2.131. По условию пожарной безопасности подстанции должны быть расположены на расстоянии не менее 3 м от зданий I, II, III степеней огнестойкости и 5 м от зданий IV и V степеней огнестойкости.

Также необходимо руководствоваться требованиями, приведенными в 4.2.68.

Расстояние от жилых зданий до трансформаторных подстанций следует принимать не менее 10 м при условии обеспечения допустимых нормальных уровней звукового давления (шума).

4.2.132. В местах возможного наезда транспорта подстанции должны быть защищены отбойными тумбами.