Катушка с сердечником это что

Для чего нужен сердечник в электро магните, и что изменится если его убрать

Задача по физике! Катушка ( без сердечника ) соеденена паралельно с конденсатором . Почему без сердечника, какую роль он бы сыграл ?

Сердечник увеличивает индуктивность катушки

Сердечник , за счет своей магнитной проницаемости , изменяет (чаще увеличивает) индуктивность катушки, концентрируя ее поле, т.е. увеличивает значение магнитной индукции, а значит реальные возможности накопления магнитной энергии.
Однако, сердечник вносит потери, изменяя (чаще уменьшает, но может и увеличивать, особенно в низкочастотных диапазанах ) ее добротность , а значит и добротность колебательного контура.
Кроме потерь, в такую линейную систему вносится существенная нелинейность и модель описания контура должна быть изменена! Ну, например , формула Томпсона уже становиться не совсем верна.
А о стабильности параметров такого контура я уже не говорю. Поэтому, кстати все высокочастотные контура стараются делать без сердечника( хотя есть качественные ферриты и на ВЧ, только с низким значением проницаемости).

исключительно только количественную. Ни чего принципиально не изменится если вставить сердечник, просто увеличется индуктивность

Судя по условию задачи у вас не электромагнит. В данном случае это колебательный LC-контур, который на практике почти всегда требует настройки на определенную частоту. Например: настройка приемника на нужную радиоволну. Это достигается изменением емкости С или индуктивности катушки L. Увеличить индуктивность можно поместив во внутрь сердечник из феррита или железа. Латунный сердечник уменьшает индуктивность Двигая сердечник внутри катушки вы изменяете индуктивность и соответственно изменяете частоту колебательного контура. Это называется варистор, в свое время эта схема использовалась в автомобильных приемниках.

Катушка с сердечником это что

Для увеличения индуктивности катушек их наматывают на замкнутые сердечники из ферромагнитного материала. В устройствах работающих на низких частотах для сердечников используют электротехническую сталь. При высоких частотах используются сердечники из спрессованного ферромагнитного порошка. Но независимо от конструкции и материала все катушки с ферромагнитным сердечником обладают рядом свойств и особенностей, которые мы рассмотрим. Для краткости в дальнейшем мы будем называть их просто катушками.

В основном катушки имеют конструкцию, показанную на рис. 1. На замкнутый сердечник из ферромагнитного материала различной формы и размеров наматываются проводники, по которым протекает переменный ток.

Протекающий ток создает вокруг катушки переменный магнитный поток, большая часть которого вследствие высокой магнитной проницаемости ферромагнетика замыкается по материалу Ф 0 . Существенно меньшая часть магнитного потока охватывает витки катушки, замыкаясь по воздуху, и образует т.н. поток рассеяния Ф s . Основной поток и поток рассеяния отличаются друг от друга не только количественно, но и принципиально. Поток рассеяния замыкается по среде, магнитная проницаемость которой не зависит от напряженности магнитного поля. Поэтому его величина линейно связана с величиной тока катушки. Основной поток замыкается по ферромагнетику, обладающему сильно выраженной нелинейной зависимостью магнитной проницаемости от напряженности поля и неоднозначной связью между ними. Все это делает невозможным общий точный анализ процессов в катушке и требует принятия допущений, позволяющих рассматривать катушку как объект с линейными характеристиками.

Переменный магнитный поток, пронизывающий материал сердечника, вызывает появление в массе материала ЭДС индукции. Так как все ферромагнетики относятся к проводникам, то под действием этой ЭДС в сердечнике возникают электрические токи ( i F рис. 2), протекающие по замкнутым контурам, расположенным в плоскостях перпендикулярных направлению магнитного потока, и называемые вихревыми токами или токами Фуко .

Вихревые токи создают свой магнитный поток, стремящийся, в соответствии с правилом Ленца, ослабить изменение основного потока. Поэтому они действуют размагничивающим образом , уменьшая основной поток.

Размагничивающее действие вихревых токов неодинаково в различных частях сердечника. Наиболее сильно оно выражено в центре сечения (рис. 2), т.к. центральные части охватываются максимальным числом контуров тока, МДС которых и создают размагничивающий поток. Поэтому в центре сечения плотность основного магнитного потока будет меньше, чем на краях, т.е. происходит вытеснение основного магнитного потока в наружные слои магнитопровода . Это явление выражено тем резче, чем выше частота магнитного потока и больше сечение, магнитная проницаемость и удельная проводимость материала сердечника.

Протекающий по материалу сердечника электрический ток вызывает его нагрев. Если это тепло не используется, то говорят о потерях на вихревые токи . В соответствии с законом Джоуля-Ленца, мощность расходуемая на нагрев равна I F 2 r , где I F — действующее значение вихревых токов, а r — сопротивление контура, по которому они замыкаются. Очевиднно, что эффективно снизить эти потери можно уменьшив ток. Это достигается увеличением удельного сопротивления материала и разделением его на отдельные изолированные друг от друга слои вдоль линий магнитного потока (рис. 2). Такое разделение на слои называется шихтованием магнитопровода.

Потери на вихревые токи можно определить, воспользовавшись понятием активной мощности переменного тока.

Пусть магнитопровод имеет форму параллелепипеда с длиной l , высотой h и толщиной d (рис. 3) и магнитный поток распространяется в направлении l . В плоскости перпендикулярной направлению вектора индукции B выделим элементарный замкнутый контур толщиной dx , стороны которого отстоят на расстоянии x от оси симметрии плоскости.

Если h >> d , то магнитный поток через поверхность, определяемую координатой x , будет Ф x = 2 xhB , а ЭДС, наводимая этим потоком в контуре dx — E x = 4 k f f Ф x max = 8 k f fhxB m 2 , где k f — коэффициент формы ЭДС. Сопротивление контура dx , при условии, что сопротивлением меньших сторон (вдоль d ) можно пренебречь, равно , где g — удельная проводимость материала магнитопровода. Тогда активная мощность, преобразуемая в тепло вихревыми токами P F , будет

Из выражения (1) следует, что потери на вихревые токи очень сильно (во второй степени) зависят от

толщины листа магнитопровода d ;
частоты переменного тока f ;
амплитуды индукции (плотности магнитного потока) B m .

Таким образом, уменьшение толщины листов пакета магнитопровода в два раза приведет к четырехкратному уменьшению потерь на вихревые токи.

Коэффициент x является константой для конкретного магнитопровода, пропорциональной удельной проводимости материала и зависящей также от геометрической формы и размеров поперечного сечения.

Кроме потерь на вихревые токи в сердечнике катушки существуют также потери, связанные с перемагничиванием материала в течение периода. В соответствии с формулой Штейнмеца, энергия теряемая на один полный цикл перемагничивания в единице объема вещества равна

где h — постоянный коэффициент, характеризующий данное вещество, B m — амплитуда индукции и n — показатель степени, зависящий от амплитуды индукции. Для значений индукции 0.1 < B m B m и 1.0< B m

Отсюда мощность, расходуемая на перемагничивание или, иначе говоря, потери на гистерезис равны

P H = W H ` fV = h fB m n V .

Общие потери в магнитопроводе равны сумме потерь на вихревые токи и перемагничивание, т.е. P Fe = P F + P H . Если принять, что потери на гистерезис пропорциональны второй степени B m , то общие потери в магнитопроводе или, как говорят, «потери в железе» можно представить в виде

P Fe = ( h f + x f 2 ) B m 2 V

Зависимость потерь на вихревые токи P F и гистерезис P H от частоты переменного тока представлена на рис. 4. При низких частотах в магнитопроводе преобладают потери на гистерезис, а затем, по мере роста частоты, потери на вихревые токи резко возрастают и при высоких частотах становятся преобладающими. При работе сердечника на высокой частоте оказывается невозможным его шихтование, т.к. невозможно изготовить пластины или ленту такой толщины, чтобы потери были удовлетворительными. Поэтому для высокочастотных сердечников шихтование заменяют прессовкой мелкодисперсных гранул ферромагнетика, размер которых можно выбрать таким, чтобы вихревые токи не превышали требуемых значений.

Ферромагнитный материал сердечника катушки создает сильные искажения кривых тока и напряжения на ней. Гистерезисную петлю ферромагнетика B ( H ) можно преобразовать в подобную ей зависимость потокосцепления катушки от тока Y ( i ), пользуясь тем, что Y = BS и i = H / w .

Если катушка подключена к источнику синусоидальной ЭДС и напряжение на ней u = U m cos w t , то потокосцепление также синусоидальная функция времени. Построим кривую тока в катушке, пользуясь функцией Y ( i ) (рис. 5).

Для этого в каждый момент времени по значению Y определим с помощью петли Y ( i ) мгновенное значение тока в катушке i и отложим его на вертикальной линии ab , соответствующей рассматриваемому моменту времени.

Полученная кривая i ( t ) имеет сильные искажения. В ее спектре резко выражена третья гармоника. Если выделить первую гармонику i 1 (рис. 5) , то окажется, что синусоида потокосцепления отстает от нее на некоторый угол, называемый гистерезисным углом . Величина гистерезисного угла зависит от ширины петли гистерезиса, т.е. от потерь на перемагничивание. Если петлю гистерезиса заменить кривой намагничивания, то искажения кривой тока сохранятся, а гистерезисный угол будет равен нулю.

Если катушку подключить к источнику синусоидального тока i , то по петле i ( Y ) можно также по точкам для каждого момента времени построить кривую Y ( t ), а затем, продифференцировав ее, получить кривую u ( t ) (рис. 6).

Из рис. 6 следует, что при синусоидальном токе в катушке кривая падения напряжения на ней несинусоидальна и имеет ярко выраженную третью гармонику. Причем ее доля в спектре напряжения существенно больше, чем в спектре тока при синусоидальном напряжении.

При анализе электрических цепей с несинусоидальными токами и напряжениями их заменяют эквивалентными синусоидами, имеющими такое же действующее значение. Найдем связь между потокосцеплением катушки и протекающим в ней током при условии, что все функции синусоидальны, т.е.

u = U m cos w t ; Y = Y m sin w t ; i = I m cos( w t — j ) .

Ток i отстает от падения напряжения на катушке u на некоторый угол j , определяемый из равенства cos j = P Fe /( UI ), а напряжение и потокосцепление находятся в квадратуре, т.к. u = d Y / dt .

Из выражения для тока

i — I m sin w t sin j = I m cos w t cos j .

i 2 — 2 iI m sin w t sin j + I m 2 sin 2 w t sin 2 j = I m 2 cos 2 w t cos 2 j

и, прибавляя к обеим частям I m 2 sin 2 w t cos 2 j , с учетом того, что sin w t = Y / Y m , получим

Это выражение является уравнением эллипса с центром в начале координат. Таким образом, замена несинусоидальных кривых тока и напряжения означает замену истинной петли функции Y ( i ) эквивалентным эллипсом, площадь которого пропорциональна потерям энергии в магнитопроводе за один период .

Эллипсы функции Y ( i ) при замене несинусоидального тока и напряжения катушки приведены соответственно на рис. 7 а) и б).

Если сердечник катушки заменить проводящим неферромагнитным материалом, то в нем исчезнут потери на гистерезис, но останутся вихревые токи и связанные с ними потери. Кривые напряжения и тока в катушке при этом будут синусоидальными, а смещение их по фазе j будет соответствовать величине потерь. Зависимость Y ( i ) в этом случае будет иметь форму эллипса. Следовательно, при наличии потерь на гистерезис графическая форма функции Y ( i ) представляет собой нечто среднее между эллипсом и гистерезисной петлей . При уменьшении частоты доля потерь на вихревые токи уменьшается и форма Y ( i ) приближается к гистерезисной петле. При увеличении частоты потери на вихревые токи быстро растут и форма петли Y ( i ) становится близкой к эллиптической.

После замены кривых напряжения и тока в катушке с ферромагнитным сердечником эквивалентными синусоидами можно построить для нее векторную диаграмму и соответствующую схему замещения.

Пусть магнитный поток в сердечнике катушки изменяется по закону Ф =Ф m sin w t , тогда наводимая этим потоком в катушке ЭДС e = — d Ф / dt будет отставать от него на 90 ° , а падение напряжения в катушке u 0 = — e — опережать поток Ф на такой же угол. При отсутствии потерь в магнитопроводе ток катушки имел бы только реактивную составляющую I р и совпадал бы по фазе с магнитным потоком. Катушка в этом случае обладала бы только реактивным сопротивлением x 0 = U 0 / I р или индуктивностью L 0 = x 0 / w (рис. 8 а)).

При наличии потерь на гистерезис и вихревые токи ток катушки будет иметь также активную составляющую I р , опережающую по фазе реактивную на 90 ° . Ее значение и соответствующее резистивное сопротивление можно определить из мощности потерь в магнитопроводе — I а = P Fe / U 0 ; r = U 0 / I а . При этом ток катушки будет отставать от напряжения на угол j , который можно определить из

cos j = sin a = P Fe /( U 0 I 0 ) ,

где a = p /2 — j , т.н. угол магнитного запаздывания. Так как угол магнитного запаздывания обычно мал, то в выражениях для x 0 и L 0 реактивную составляющую тока можно заменить на I 0 без существенной погрешности. Векторная диаграмма и схема замещения катушки с учетом потерь в сердечнике приведена на рис. 8 б).

Проводники катушки обладают конечным значением сопротивления r и протекающий по ним ток вызывает тепловые потери. Часть магнитного потока замыкается по воздуху, минуя сердечник, и создает т.н. поток рассеяния Ф s , который создает в катушке ЭДС самоиндукции. Учесть эти явления в векторной диаграмме и схеме замещения можно, дополнив их соответствующими элементами.

На резистивном сопротивлении катушки r возникает падение напряжения u r = ri 0 , совпадающее по фазе с током i 0 . Падение напряжения вызванное ЭДС самоиндукции u Ls = L s di / dt Û U Ls = jx s I 0 опережает ток i 0 на 90 ° , и может быть изображено на электрической схеме соответствующим индуктивным сопротивлением x s или индуктивностью L s . При этом напряжение на катушке кроме ЭДС, создаваемой основным магнитным потоком, должно уравновешивать также ЭДС самоиндукции, создаваемую потоком рассеяния, и падение напряжения на резистивном сопротивлении .

Векторная диаграмма для случая полного учета потерь в катушке с ферромагнитным сердечником и потока рассеяния и соответствующая ей схема замещения приведены на рис. 8 в). Резистивное сопротивление r учитывает тепловые потери в обмотке катушки, а r 0 — потери в магнитопроводе. Индуктивность L s соответствует потоку рассеяния катушки Ф s , а индуктивность L 0 — основному магнитному потоку Ф 0 .

Следует заметить, что на рис. 8 величина угла a и размеры векторов r I 0 и jx s I 0 для наглядности существенно увеличены, т.к. в действительности они составляют несколько процентов от напряжения U .

Катушка индуктивности с сердечником, d=1,5мм, допуск 2%

Катушки на железном сердечнике обычно применяются в цепи фильтра низкочастотного динамика. Бытует мнение, что катушка с сердечником в цепи кроссовера — зло, но на самом деле такая катушка имеет ряд преимуществ перед катушкой на воздушном сердечнике.

Противники обычно приводят следующие основные аргументы:

Сердечник вносит искажения в сигнал;
Зависимость индуктивности от тока(ток насыщения сердечника);
Изменение индуктивности с ростом частоты;

Катушка на воздухе лишена таких недостатков. Но если внимательно проанализировать эти аргументы, то станет ясно, что они справедливы для средних и высоких частот. Но в басовом звене катушка со стальным сердечником лишена этих недостатков.

Полоса работы НЧ звена обычно за пределами частот, на которых начинают проявляться описанные явления. А небольшой предел тока насыщения актуален только для катушек на замкнутом сердечнике.

Поэтому основной параметр, который наиболее важен для катушки индуктивности в фильтре НЧ звена — это сопротивление постоянному току. Именно его стараются минимизировать при конструировании фильтра акустической системы.

И тут катушка на воздухе сильно проигрывает катушке с сердечником. Катушка индуктивности с железным сердечником в среднем имеет в 3 раза меньшее сопротивление и в 3 раза меньшую стоимость ,чем катушка на воздухе, намотанная тем же проводом и того же номинала. А воздушная катушка с тем же сопротивлением, что и с сердечником, и того же номинала, будет стоить в 10 раз дороже.

Предлагаем расчет и изготовление катушки с незамкнутым железным ( стальным ) сердечником нужного вам номинала и сопротивления. Как и наши воздушные катушки, катушки с сердечником имеют межслойную фиксацию.

Катушка на сердечнике справится с очень низкими разделами, также из-за низкой цены и небольшого размера будет оптимальным выбором для высокого раздела НЧ-СЧ 700-1000Гц. Катушка обеспечивает экстремально низкое сопротивление постоянному току, что крайне положительно влияет на качество баса в системе;
I-образный пластинчатый наборный сердечник из электротехнической стали марки 2013, размер пластины железа 96х16мм, толщина 0.5мм;

Оба типа катушек прекрасно подойдут для апгрейда или перемотки ферритовых катушек кроссоверов заводских акустических систем.

Преимущества наших катушек:

обмоточный провод ПЭТВ-2 из безкислородной меди(Oxide Free Copper) марки М0(содержание меди 99,95%) ;
допускаемое отклонение 2% — каждая катушка после изготовления измеряется прецизионным LCR-метром DER EE DE-5000 на частоте 1кГц;
луженые выводы катушек длиной 5см; маркировка характеристик;
большой выбор номиналов катушек по ряду E24; намотка любых промежуточных номиналов( выберите ближайший номинал в большую сторону и ук ажите точный номинал в комментарии к заказу );
бесплатная консультация по подбору нужных катушек по email(ответ в течение 3-х часов)или телефону;

Катушки с сердечниками

В катушках индуктивности широко применяются магнитные и немагнитные сердечники. Конструкции катушек обычно предусматривают возможность продольного перемещения сердечника относительно катушки. Это достигается нарезанием резьбы во внутреннем отверстии каркаса катушки, что дает возможность регулировать величину индуктивности и позволяет проводить настройку РЭА. Сердечники из немагнитных материалов, характеризующиеся высокой стабильностью, широко применяются в контурах гетеродинов, широкополосных усилителях промежуточной частоты. Материалом таких сердечников являются – медь, латунь, алюминий и его сплавы. При введении в катушку металлического сердечника уменьшается ее индуктивность (до 20%) и добротность. Причем добротность уменьшается сильнее. Так введение в катушку медного сердечника, уменьшающего индуктивность на 15%, вызывает уменьшение добротности на 45%. При введении же алюминиевого сердечника, уменьшающего индуктивность на 15%, снижение добротности происходит в 3…4 раза. Поэтому для уменьшения влияния немагнитного сердечника на добротность катушки необходимо изготавливать сердечник из материалов с хорошей проводимостью – меди или латуни. Сердечники из магнитных материаловприменяются для уменьшения числа витков и габаритов катушек при заданной ее индуктивности, а также повысить добротность катушки. Однако использование магнитных сердечников снижает стабильность параметров катушек. Кроме того, значение индуктивности и добротности зависят от амплитуды переменного напряжения на катушке и значения постоянного тока, протекающего через обмотку. Для снижения этого эффекта используют броневые сердечники с зазором. В качестве материала магнитных сердечников используют магнитодиэлектрики и ферриты. Основными материалами для изготовления магнитодиэлектриков служат альсифер и карбонильное железо. Промышленность выпускает карбонильное железо трех классов: класса Р (марки Р-10, Р-20, Р-100), предназначенного для работы в радиотехнических цепях, и классаП (марки Пс и ВКЖ), предназначенного для работы в проводной связи. Магнитные сердечники на основе карбонильного железа имеют невысокое значение начальной магнитной проницаемости, которое практически постоянно в широком диапазоне частот, мало подвержены влиянию температуры и старению. В обозначении после названия марки следует число, раное начальной магнитной проницаемости. Например,Р-20– карбонильный сердечник класса Р с начальной магнитной проницаемостью 20. На основе альсифера изготавливают магнитные сердечники, предназначенные для работы в области радиочастот (тип РЧ), высоких частот (тип ВЧ), низких частот (тип ТЧ). Их особенностью является отрицательный температурный коэффициент магнитной проницаемости, что используется для создания термокомпенсированных сердечников. Обозначение альсиферовых сердечников аналогично карбонильным сердечникам. Например, ВЧ-22– карбонильный сердечник класса ВЧ с начальной магнитной проницаемостью 22. Магнитные сердечники на основе ферритов характеризуются высокой магнитной проницаемостью и большим удельным сопротивлением, что снижает потери на вихревые токи. Однако, ферриты обладают дезаккомадацией, т.е. их магнитная проницаемость изменяется со временем без каких-либо внешних воздействий. Такое старение ферритов приводит к понижению индуктивности катушек на 2…10% в год. В обозначении ферритов число перед типом соответствует начальной магнитной проницаемости феррита. Тип феррита обозначается буквами Н– низкочастотный илиВЧ– высокочастотный. Для низкочастотного феррита следует еще одна буква, указывающая на материал феррита:Н– никелево-цинковый илиМ – марганцево-цинковый. Например,2000НМ— феррит низкочастотный, марганцево-цинковый с начальной проницаемостью 2000. По конструкции магнитные сердечники делятся: на замкнутые и незамкнутые.Сердечники с незамкнутым магнитопроводом могут быть цилиндрическими, пластинчатыми, трубчатыми и катушечными. Цилиндрические карбонильные сердечники бывают трех типов:Р– резьбовые,С– стержневые,Т– трубчатые (рис.3.9). Они маркируются буквенно-цифровыми обозначениями. Например,РМ3х5 – резьбовой сердечник с резьбой М3 длиной 5 мм;С3х10 – стержневой сердечник диаметром 3 мм и длиной 10 мм;Т9,3х3,2х10– трубчатый сердечник с внешним диаметром 9,3мм, с внутренним диаметром 3,2 мм и длиной 10 мм. Ферритовые сердечники с незамкнутым магнитопроводом выполняются в виде стержней без резьбы или в виде трубок. Их обозначение подобно цилиндрическим карбонильным сердечникам. Сердечники с незамкнутым магнитопроводом конструктивно изготовляют так, чтобы их можно было перемещать вдоль оси катушки, изменяя, таким образом, ее индуктивность. Для этого сердечники изготавливаются либо с резьбой, либо они вклеиваются в пластмассовые втулки, снабженные резьбой и шлицом. Сердечники ввинчиваются в центральное отверстие каркаса катушки, и после настройки фиксируются восковой мастикой или резиновой нитью. Сердечники с замкнутой магнитной цепью изготовляются броневыми(тип Б),чашечными(тип Ч) и в видетороидальных колец круглого или прямоугольного сечения(тип К) (рис.3.10). Катушки с такими сердечниками имеют минимальные габариты, максимальную индуктивность и минимальной поле рассеивания. Броневые и чашечные сердечники имеют центральное осевое отверстие, в которое вкручивается подстроечный сердечник для регулировки значения индуктивности в пределах ±15%. Тороидальные сердечники обозначаются буквой типа и числами, характеризующими размеры сердечника. Например, К15х7х4,8– кольцевой сердечник с наружным диаметром 15 мм, внутренним диаметров 7 мм и высотой 4,8 мм. Броневые сердечники обозначаются буквой типа и числом, характеризующим округленный до целого наружный диаметр сердечника. Например, Б9– броневой сердечник с наружным диаметром 9,3 мм. Чашечные сердечники обозначаются буквой типа и условным числом, характеризующим типоразмер сердечника. Например, Ч₉ – чашечный сердечник типоразмера 9. Магнитные сердечники характеризуются действующей магнитной проницаемостью, степенью увеличения добротности катушки при наличии сердечника, диапазоном рабочих частот, величиной потерь и стабильностью. Действующая магнитная проницаемость μ_Допределяется отношением индуктивности катушки с сердечникомL_Cк индуктивности той же катушки, но без сердечника L: (3.24) Она зависит от начальной магнитной проницаемости материала, частоты, конструкции сердечника, соотношения диаметра катушки и диаметра сердечника, длины катушки и длины сердечника. Для тороидальных сердечников с равномерной намоткой , во всех остальных случаяхи определяется по эмпирическим формулам или графикам []. При введении сердечника в катушку ее индуктивность увеличивается в μ_Драз. Однако при этом в ней возникают дополнительные потери, обусловленные сердечником. Поэтому величина добротности катушки возрастает пропорциональнораз. С ростом частоты значение μ_Думеньшается, снижается индуктивность и добротность катушки.Значение частоты, при которой добротность катушки с сердечником становится равной добротности катушки без сердечника, называется граничной частотой сердечника. Число витков катушки с броневым сердечником рассчитывается по выражению , (3.25) где L– требуемая индуктивность катушки; m — коэффициент, определяемый типоразмером и материалом броневого сердечника. Для броневых карбоксильных сердечников некоторых типоразмеров значения коэффициента приведены в таблице 3.1. Таблица 3.1 – Значения коэффициента m для броневых карбонильных сердечников