Как определить напряжение ЛЭП по изоляторам
Даже не все опытные электрики внешне могут отличить опоры ВЛ, рассчитанные на разное напряжение. Но это необходимо знать и обычным людям, хотя бы для того, чтобы понимать, на каком расстоянии от ВЛ будет безопасно. Напряжение определяют по изоляторам ЛЭП, а дополнительно учитывают внешний вид самой конструкции и число проводов.
Безопасное расстояние до ЛЭП
Для обеспечения безопасности все виды ЛЭП имеют минимальные расстояния, на которые к ним можно приближаться. Их величину можно найти в Таблице 1 Приказа Минтруда России от 24.07.2013 г. № 328н. В таблице представлены минимальные расстояния для каждой категории напряжения.
| Величина напряжения, кВ | Расстояние от рабочих, их инструментов и временных ограждений, м | Расстояние от машин и механизмов, м |
|---|---|---|
| ВЛ до 1 | 0,6 | 1,0 |
| До 1 кВ | Без прикосновения (расстояние не нормируется) | 1,0 |
| 1-35 | 0,6 | 1,0 |
| 60-100 | 1,0 | 1,5 |
| 150 | 1,5 | 2,0 |
| 220 | 2,0 | 2,5 |
| 330 | 2,5 | 3,5 |
| 400-500 | 3,5 | 4,5 |
| 750 | 5,0 | 6,5 |
| 1150 | 8,0 | 10,8 |
Виды изоляторов ВЛ
Изолятор ВЛ – это электротехническое устройство, необходимое для крепления и изоляции проводов на опорах ВЛ (воздушной линии электропередачи). При изготовлении изоляторов используют фарфор, стекло или полимеры.
По назначению изоляторы делятся на следующие группы:
-
Линейные. Для крепления жестких или гибких токоведущих частей. Имеют развитые ребра, которые увеличивают ток утечки и напряжение пробоя.
Еще изоляторы классифицируют по методу крепления:
-
Изоляторы штыревые (ИШ). Используются для фиксации на траверсах опор изолированных СИП-3 и неизолированных проводов АС. Крепятся на штырях или крюках. Встречаются на опорах ВЛ до 35 кВ.
Как узнать напряжение ЛЭП по изоляторам
В первую очередь стоит разобраться, какие изоляторы чаще всего используют при разном напряжении:
- ВЛ до 1 кВ. Применимы только штыревые изоляторы.
- ВЛ 6-20 кВ: на промежуточных опорах – любой из видов, на анкерных – подвесные и иногда штыревые изоляторы.
- ВЛ 35 кВ: подвесные и стержневые, также допускаются штыревые.
- ВЛ более 110 кВ: подвесные, стержневые и опорные.
Количество изоляторов на гирлянде ЛЭП в зависимости от напряжения:
- 35 кВ – 3-5 шт.
- 110 кВ – 6-7 шт.
- 150 кВ – 8-9 шт.
- 220 кВ – 10-14 шт.
- 330 кВ – 14-20 шт.
- 500 кВ – 20 шт.
- 750 кВ – от 20 шт.
Все виды опор ВЛ, которые можно узнать по числу проводов и изоляторов:
-
0,4 кВ. Низковольтные линии, встречающиеся в населенных пунктах. Имеют обычные штыревые изоляторы, по одному на проводе.
При определении напряжения ЛЭП лишь по числу изоляторов не стоит полностью полагаться на приведенные данные. Конструктивные решения могут различаться в зависимости от климатических особенностей. Для людей безопаснее просто не приближаться к опорам, поскольку даже указанные выше минимальные значения приводятся для специалистов, участвующих в обслуживании и ремонте ЛЭП.
Ремонт ВЛ под напряжением — Необходимое число исправных изоляторов
2.5. Необходимое число исправных изоляторов при работах под напряжением
Как известно, уровень изоляции линии зависит от номинального напряжения ВЛ, степени загрязнения атмосферы и ряда других факторов. Выбор изоляции ВЛ [20] производится по условию обеспечения нормальной работы при рабочем напряжении, по коммутационным перенапряжениям и по перенапряжениям во время грозы. Сопоставление друг с другом выбранных по указанным критериям уровней линейной
изоляции позволяет в каждом конкретном случае выявить наиболее тяжелые (расчетные) условия, по которым в конечном счете и выбирается линейная изоляция для проектируемой ВЛ.
Наличие дефектных или зашунтированных изоляторов приводит к снижению электрической прочности гирлянды, которая должна быть не ниже определенного заданного уровня, обеспечивающего безопасность проведения работ под напряжением. Выдерживаемое напряжение гирлянды зависит от количества и месторасположения дефектных изоляторов.
Определение электрической прочности гирлянд изоляторов расчетным путем с учетом искажения электрического поля находящимися вблизи гирлянды приспособлениями для ремонта линии является сложной задачей. В этом случае более целесообразно проводить экспериментальные исследования на опытных участках линий с применением манекена, имитирующего электромонтера, выполняющего работы у провода ВЛ.
Наиболее представительная экспериментальная работа была выполнена канадской компанией Ontario Hydro для ВЛ 230 и 500 кВ и девяти различных технологических вариантов производства работ под напряжением [48]. Эти исследования показали, что наличие в рабочем промежутке приспособлений и электромонтера, выполняющего ремонт линии под напряжением, может привести к значительному снижению электрической прочности гирлянды изоляторов в зависимости от применимой технологии и оборудования.
Первоначально в ходе экспериментов подавались как положительные, так и отрицательные коммутационные импульсы. Но, как и ожидалось, отрицательные импульсы давали значительно более высокое значение выдерживаемого напряжения, и поэтому в большинстве опытов использовались только положительные импульсы. В экспериментах применялись коммутационные импульсы с волной, имеющей форму 320/3000 мкс, а для случаев с наибольшим количеством дефектных изоляторов применялись импульсы с более крутым фронтом 150/4000 мкс. Для того чтобы наблюдать траектории перекрытий, в ходе испытаний использовалась видео магнитофонная запись.
Исследования проводились в два этапа. На первом этапе определялась электрическая прочность приспособлений и гирлянд со всеми исправными изоляторами при использовании различных технологических вариантов работ. Второй этап заключался в изучении влияния перекрытых и разрушенных изоляторов на значение импульсного напряжения, которое выдерживают гирлянды изоляторов и приспособления для работ под напряжением.
Исследования с исправными гирляндами изоляторов.
В экспериментах использовались поддерживающие гирлянды из 14 и 23 изоляторов (строительной высотой 127 мм) и натяжные гирлянды, содержащие 14 и 26 изоляторов соответственно для линий напряжением 230 и 500 кВ.
Выдерживаемое напряжение для гирлянды из 14 изоляторов составляет 870 кВ, что соответствует кратности коммутационных перенапряжений 4,1. Наличие приспособлений для работ под напряжением в промежутке провод-траверса снизило выдерживаемое напряжение до 630—850 кВ в зависимости от используемой технологии, т. е. электрическая прочность этого промежутка в одном из технологических вариантов работ (применение изолирующей штанги при ремонте с натяжной гирлянды) снизилась на 27%, а выдерживаемая кратность коммутационных перенапряжений составила 3.
Обычное выдерживаемое напряжение гирлянды из 23 изоляторов на линии 500 кВ составляет около 1300 кВ, что соответствует кратности коммутационных перенапряжений 2,9. Эксперименты с применением различных приспособлений для работ под напряжением на 1Щ 500 кВ показали, что электрическая прочность промежутка провод— траверса может уменьшиться до 1040 кВ, что соответствует кратности коммутационных перенапряжений 2,3.
Эти данные свидетельствуют о том, что наличие приспособлений для ремонта под напряжением может значительно снизить выдерживаемое напряжение промежутка между проводом и траверсой. Это обстоятельство следует учитывать при выборе технологического варианта производства работ.
Исследование при наличии дефектных изоляторов в гирлянде.
С целью выявления наихудшей ситуации для нескольких способов работы в экспериментах были использованы гирлянды с изоляторами, расположенными в разных местах гирлянды, имевшими различные повреждения (перекрытия и разрушения). В результате экспериментов было доказано, что электрическая прочность гирлянды при наличии остатков разрушенных стеклянных изоляторов меньше, чем при таком же количестве пробитых (нулевых), но не разрушенных фарфоровых изоляторов.
Как было отмечено, эксперименты с большим количеством дефектных изоляторов выполнялись коммутационными импульсами с волной 150/4000 мкс, поскольку при более крутом фронте волны коммутационного импульса перекрытия оказывались менее вероятными.
Результаты испытаний рассмотрим на примере одного из технологических вариантов проведения работ под напряжением, при котором доставка электромонтера к проводу ВЛ 500 кВ производится с помощью изолирующей лестницы (рис. 2.8). Этот вариант выбран по тем соображениям, что, по мнению авторов, влияние изолирующей лестницы на электрическое поле промежутка провод-траверса аналогично влиянию полимерного изолятора, применяемого для аналогичной цели у нас в стране при работах на линиях 500 и 750кВ, и результаты, полученные в работе канадских специалистов, могут быть использованы при проведении подобных исследований. Влияние дефектных изоляторов на электрическую прочность промежутка провод—траверса с изолирующей лестницей и манекеном приведено на рис. 2.9. Для каждого уровня напряжения подавалось, как правило, 100 импульсов для обеспечения достаточной достоверности результатов. Выдерживаемое напряжение представлено рис. 2.9 уровнем напряжения, соответствующего U50% — За, или напряжению, при котором вероятность перекрытия соответствует 0,13%.
Как видно по результатам испытаний, наихудшим является случае концентрации дефектных изоляторов у провода. Значения выдерживаемого напряжения гирлянды из 23 изоляторов при различном количестве дефектных изоляторов, расположенных у провода линии электропередачи напряжением 500 кВ, равны:
Количество дефектных изоляторов, шт 0 6 8 10
Выдерживаемое напряжение, кВ 1020 930 870 752
Кратность перенапряжений 2,2 2,1 1,9 1,7
Рис. 2.8. Вариант испытаний технологической схемы производства работ на BЛ 500 кВ с применением изолирующей лестницы и манекена
Интересен результат значительного изменения выдерживаемого напряжения гирлянды, имеющей 10 нулевых, но неразрушенных фарфоровых изоляторов, и гирлянды, имеющей такое же количество раз- рушенных изоляторов. Если в первом случае уменьшение выдерживаемого напряжения (979 кВ) составило лишь 4% по отношению к выдерживаемому напряжению гирлянды со всеми исправными изоляторами (1020 кВ), то в случае 10 разрушенных изоляторов выдерживаемое напряжение гирлянды (752 кВ) уменьшается на 26%. При этом следует отметить, что столь значительная разница выдерживаемого напряжения в случае перекрытых или разрушенных изоляторов характерна для расположения приспособлений, указанного на рис. 2.8,
Рис. 2.9. Влияние дефектных изоляторов на электрическую прочность промежутка провод-траверса:
1 — две гирлянды по 23 фарфоровых изолятора без дефектных изоляторов; 2-6 дефектных изоляторов у провода; 5-8 дефектных изоляторов у провода; 4 — 10 дефектных изоляторов у провода; 5-10 перекрытых, но неразрушенных изоляторов у провода; 6-8 дефектных изоляторов со стороны траверсы; 7 — К дефектных изоляторов в середине гирлянды; 4- — отсутствие перекрытий и случае применения другой технологии ремонта эта разница может значительно уменьшиться.
В табл. 2.7 приведены данные по электрической прочности гирлянд изоляторов в зависимости от количества и местоположения дефект- пых изоляторов согласно проекту публикации МЭК № 78 РГ2 Д11-03 (1986 г.).
В экспериментах использовались коммутационные импульсы с формой волны от 65/3000 до 240/3000 мкс. Представленные результаты показывают, что для коротких гирлянд (напряжение ВЛ 63 и 90 кВ) минимальное выдерживаемое напряжение получается в случае расположения дефектных изоляторов со стороны траверсы, для более длинных гирлянд (напряжение ВЛ 225—800 кВ), как это было показано и н работе канадских специалистов, наиболее неблагоприятным по условиям электрической прочности гирлянды является случай группирования дефектных изоляторов со стороны провода.
Таблица 2.7. Выдерживаемое напряжение гирлянд изоляторов при наличии дефектных изоляторов
Число изоляторов в гирлянде, шт.
Число дефектных изоляторов, шт.
Номера дефектных изоляторов (считая от провода)
Выдерживаемое напряжение, кВ
ГИРМК-110
ГИРМК-110 (гирлянда изоляторов-разрядников мультикамерных) предназначена для молниезащиты воздушных линий электропередачи (ВЛ) трехфазного переменного тока классов напряжения 110 кВ. Гирлянда изоляторов-разрядников рассчитана для эксплуатации в макроклиматических районах с умеренным и холодным климатом (УХЛ1 по ГОСТ 15150-69).
ГИРМК состоят из гирлянды изоляторов-разрядников мультикамерных (ИРМК) на основе тарельчатых стеклянных изоляторов U120. ИРМК-U120-УХЛ1 является принципиально новым устройством, сочетающими в себе одновременно свойства и изолятора, и разрядника. Его применение позволяет защитить воздушные линии электропередачи от отключений и повреждений, возникающих вследствие воздействия индуктированных перенапряжений, обратных перекрытий и прямых ударов молнии.
Применение ГИРМК на ВЛ позволяет отказаться от грозозащитного троса. При этом снижается высота, масса и стоимость опор, а также стоимость всей ВЛ в целом, но обеспечивается её надёжная молниезащита.
Принцип работы
Основу изолятора-разрядника составляет массово выпускаемый стеклянный тарельчатый изолятор U120AD, на который специальным образом установлены мультикамерная система (МКС). Это дополнение не приводит к ухудшению изоляционных свойств изолятора, но благодаря им он приобретает свойства разрядника.
МКС установлена по периметру ребра изолятора. Она занимает примерно пять шестых окружности ребра. У ИРМК-10 МКС состоит из 67 электродов, вмонтированных в профиль из силиконовой резины. Между электродами выполнены отверстия, выходящие наружу профиля. Эти отверстия образуют миниатюрные дугогасящие камеры.От одного из концов МКС отходит верхний подводящий электрод, а от другого — нижний отводящий электрод.
.png)
При воздействии перенапряжения на ИРМК сначала пробиваются искровые воздушные промежутки, а затем — МКС. При воздействии на МКС импульса грозового перенапряжения пробиваются промежутки между электродами. Благодаря тому, что разряды между промежуточными электродами происходят внутри камер, объёмы которых весьма малы, при расширении канала создаётся высокое давление, под действием которого каналы искровых разрядов между электродами перемещаются к поверхности изоляционного тела и далее – выдуваются наружу в окружающий изолятор-разрядник воздух.
Вследствие возникающего дутья и удлинения каналов между электродами каналы разрядов охлаждаются, суммарное сопротивление всех каналов увеличивается, т. е. общее сопротивление разрядника возрастает, и происходит ограничение импульсного тока грозового перенапряжения. После срабатывания всех изоляторов-разрядников в гирлянде ток грозового перенапряжения отводится через опору в землю, в то же время по гирлянде протекает сопровождающий ток промышленной частоты. При переходе тока через ноль дуга гаснет и линия продолжает бесперебойную работу без отключения и АПВ. Максимальное время гашения сопровождающего тока составляет 10 мс.
Раздел 1. Общие правила
1.9.1. Настоящая глава распространяется на выбор изоляции электроустановок переменного тока на номинальное напряжение 6-750 кВ.
1.9.2. Длина пути утечки изоляции (изолятора) или составной изоляционной конструкции ( L ) — наименьшее расстояние по поверхности изоляционной детали между металлическими частями разного потенциала.
1.9.3. Эффективная длина пути утечки — часть длины пути утечки, определяющая электрическую прочность изолятора или изоляционной конструкции в условиях загрязнения и увлажнения.
Удельная эффективная длина пути утечки(l э ) — отношение эффективной длины пути утечки к наибольшему рабочему межфазному напряжению сети, в которой работает электроустановка.
1.9.4. Коэффициент использования длины пути утечки ( k ) — поправочный коэффициент, учитывающий эффективность использования длины пути утечки изолятора или изоляционной конструкции.
1.9.5. Степень загрязнения (СЗ) — показатель, учитывающий влияние загрязненности атмосферы на снижение электрической прочности изоляции электроустановок.
1.9.6. Карта степеней загрязнения (КСЗ) — географическая карта, районирующая территорию по СЗ.
Общие требования
1.9.7. Выбор изоляторов или изоляционных конструкций из стекла и фарфора должен производиться по удельной эффективной длине пути утечки в зависимости от СЗ в месте расположения электроустановки и ее номинального напряжения. Выбор изоляторов или изоляционных конструкций из стекла и фарфора может производиться также по разрядным характеристикам в загрязненном и увлажненном состоянии.
Выбор полимерных изоляторов или конструкций в зависимости от СЗ и номинального напряжения электроустановки должен производиться по разрядным характеристикам в загрязненном и увлажненном состоянии.
1.9.8. Определение СЗ должно производиться в зависимости от характеристик источников загрязнения и расстояния от них до электроустановки (табл. 1.9.3-1.9.18). В случаях, когда использование табл. 1.9.3-1.9.18 по тем или иным причинам невозможно, определение СЗ следует производить по КСЗ.
Вблизи промышленных комплексов, а также в районах с наложением загрязнений от крупных промышленных предприятий, ТЭС и источников увлажнения с высокой электрической проводимостью определение СЗ, как правило, должно производиться по КСЗ.
1.9.9. Длина пути утечки L (см) изоляторов и изоляционных конструкций из стекла и фарфора должна определяться по формуле
где l э — удельная эффективная длина пути утечки по табл. 1.9.1, см/кВ;
U — наибольшее рабочее междуфазное напряжение, кВ (по ГОСТ 721);
k — коэффициент использования длины пути утечки (1.9.44-1.9.53).
Изоляция ВЛ
1.9.10. Удельная эффективная длина пути утечки поддерживающих гирлянд изоляторов и штыревых изоляторов ВЛ на металлических и железобетонных опорах в зависимости от СЗ и номинального напряжения (на высоте до 1000 м над уровнем моря) должна приниматься по табл. 1.9.1.
Удельная эффективная длина пути утечки поддерживающих гирлянд изоляторов и штыревых изоляторов ВЛ на металлических и железобетонных опорах, внешней изоляции электрооборудования и изоляторов ОРУ
Степень загрязнения
l э , см/кВ (не менее), при номинальном напряжении, кВ
до 35 включительно
Удельная эффективная длина пути утечки поддерживающих гирлянд и штыревых изоляторов ВЛ на высоте более 1000 м над уровнем моря должна быть увеличена по сравнению с нормированной в табл. 1.9.1:
от 1000 до 2000 м — на 5 %;
от 2000 до 3000 м — на 10 %;
от 3000 до 4000 м — на 15 %.
1.9.11. Изоляционные расстояния по воздуху от токоведущих до заземленных частей опор должны соответствовать требованиям гл. 2.5.
1.9.12. Количество подвесных тарельчатых изоляторов в поддерживающих гирляндах и в последовательной цепи гирлянд специальной конструкции (V-образных, Λ-образных, 
— образных, 
— образных и др., составленных из изоляторов одного типа) для ВЛ на металлических и железобетонных опорах должно определяться по формуле
где L и — длина пути утечки одного изолятора по стандарту или техническим условиям на изолятор конкретного типа, см. Если расчет m не дает целого числа, то выбирают следующее целое число.
1.9.13. На ВЛ напряжением 6-20 кВ с металлическими и железобетонными опорами количество подвесных тарельчатых изоляторов в поддерживающих и натяжных гирляндах должно определяться по 1.9.12 и независимо от материала опор должно составлять не менее двух.
На ВЛ напряжением 35-110 кВ с металлическими, железобетонными и деревянными опорами с заземленными креплениями гирлянд количество тарельчатых изоляторов в натяжных гирляндах всех типов в районах с 1-2-й СЗ следует увеличивать на один изолятор в каждой гирлянде по сравнению с количеством, полученным по 1.9.12.
На ВЛ напряжением 150-750 кВ на металлических и железобетонных опорах количество тарельчатых изоляторов в натяжных гирляндах должно определяться по 1.9.12.
1.9.14. На ВЛ напряжением 35-220 кВ с деревянными опорами в районах с 1-2-й СЗ количество подвесных тарельчатых изоляторов из стекла или фарфора допускается принимать на 1 меньше, чем для ВЛ на металлических или железобетонных опорах.
На ВЛ напряжением 6-20 кВ с деревянными опорами или деревянными траверсами на металлических и железобетонных опорах в районах с 1-2-й СЗ удельная эффективная длина пути утечки изоляторов должна быть не менее 1,5 см/кВ.
1.9.15. В гирляндах опор больших переходов должно предусматриваться по одному дополнительному тарельчатому изолятору из стекла или фарфора на каждые 10 м превышения высоты опоры сверх 50 м по отношению к количеству изоляторов нормального исполнения, определенному для одноцепных гирлянд при l э = 1,9 см/кВ для ВЛ напряжением 6-35 кВ и l э = 1,4 см/кВ для ВЛ напряжением 110-750 кВ. При этом количество изоляторов в гирляндах этих опор должно быть не менее требуемого по условиям загрязнения в районе перехода.
1.9.16. В гирляндах тарельчатых изоляторов из стекла или фарфора, подвешенных на высоте более 100 м, должны предусматриваться сверх определенного в соответствии с 1.9.12 и 1.9.15 два дополнительных изолятора.
1.9.17. Выбор изоляции ВЛ с изолированными проводами должен производиться в соответствии с 1.9.10-1.9.16.
Внешняя стеклянная и фарфоровая изоляция электрооборудования и ОРУ
1.9.18. Удельная эффективная длина пути утечки внешней фарфоровой изоляции электрооборудования и изоляторов ОРУ напряжением 6-750 кВ, а также наружной части вводов ЗРУ в зависимости от СЗ и номинального напряжения (на высоте до 1000 м над уровнем моря) должна приниматься по табл. 1.9.1.
Удельная эффективная длина пути утечки внешней изоляции электрооборудования и изоляторов ОРУ напряжением 6-220 кВ, расположенных на высоте более 1000 м, должна приниматься: на высоте до 2000 м — по табл. 1.9.1, а на высоте от 2000 до 3000 м — на одну степень загрязнения выше по сравнению с нормированной.
1.9.19. При выборе изоляции ОРУ изоляционные расстояния по воздуху от токоведущих частей ОРУ до заземленных конструкций должны соответствовать требованиям гл. 4.2.
1.9.20. В натяжных и поддерживающих гирляндах ОРУ число тарельчатых изоляторов следует определять по 1.9.12-1.9.13 с добавлением в каждую цепь гирлянды напряжением 110-150 кВ — одного, 220-330 кВ — двух, 500 кВ — трех, 750 кВ — четырех изоляторов.
1.9.21. При отсутствии электрооборудования, удовлетворяющего требованиям табл. 1.9.1 для районов с 3-4-й СЗ, необходимо применять оборудование, изоляторы и вводы на более высокие номинальные напряжения с изоляцией, удовлетворяющей табл. 1.9.1.
1.9.22. В районах с условиями загрязнения, превышающими 4-ю СЗ, как правило, следует предусматривать сооружение ЗРУ.
1.9.23. ОРУ напряжением 500-750 кВ и, как правило, ОРУ напряжением 110-330 кВ с большим количеством присоединений не должны располагаться в зонах с 3-4-й СЗ.
1.9.24. Удельная эффективная длина пути утечки внешней изоляции электрооборудования и изоляторов в ЗРУ напряжением 110 кВ и выше должна быть не менее 1,2 см/кВ в районах с 1-й СЗ и не менее 1,5 см/кВ в районах с 2-4-й СЗ.
1.9.25. В районах с 1-3-й СЗ должны применяться КРУН и КТП с изоляцией по табл. 1.9.1. В районах с 4-й СЗ допускается применение только КРУН и КТП с изоляторами специального исполнения.
1.9.26. Изоляторы гибких и жестких наружных открытых токопроводов должны выбираться с удельной эффективной длиной пути утечки по табл. 1.9.1: l э = 1,9 см/кВ на номинальное напряжение 20 кВ для токопроводов 10 кВ в районах с 1-3-й СЗ; l э = 3,0 см/кВ на номинальное напряжение 20 кВ для токопроводов 10 кВ в районах с 4-й СЗ; l э = 2,0 см/кВ на номинальное напряжение 35 кВ для токопроводов 13,8-24 кВ в районах с 1-4-й СЗ.
Выбор изоляции по разрядным характеристикам
1.9.27. Гирлянды ВЛ напряжением 6-750 кВ, внешняя изоляция электрооборудования и изоляторы ОРУ напряжением 6-750 кВ должны иметь 50%-ные разрядные напряжения промышленной частоты в загрязненном и увлажненном состоянии не ниже значений, приведенных в табл. 1.9.2.
Удельная поверхностная проводимость слоя загрязнения должна приниматься (не менее):
для 1-й СЗ — 5 мкСм, 2-й СЗ — 10 мкСм, 3-й СЗ — 20 мкСм, 4-й СЗ – 30 мкСм.