Какой импеданс трансформатора с нагрузкой

Каково сопротивление короткого замыкания трансформатора? Как рассчитать?

Сопротивление короткого замыкания трансформатора также называют напряжением импеданса. В трансформаторной промышленности оно определяется следующим образом: при коротком замыкании вторичной обмотки трансформатора (установившееся состояние) напряжение, прикладываемое первичной обмоткой, протекающей с номинальным током, называется напряжением импеданса Uz. Uz обычно выражается в процентах от номинального напряжения, то есть uz=(Uz/U1n) * 100 процентов

Когда трансформатор работает с полной нагрузкой, уровень импеданса короткого замыкания оказывает определенное влияние на уровень выходного напряжения вторичной обмотки. Сопротивление короткого замыкания мало, падение напряжения мало, сопротивление короткого замыкания велико, падение напряжения велико. Когда нагрузка трансформатора закорочена, импеданс короткого замыкания мал, ток короткого замыкания велик, а электрическая сила, которую несет трансформатор, велика. Сопротивление короткого замыкания велико, ток короткого замыкания мал, а электрическая сила, воспринимаемая трансформатором, мала.

(1) Чем выше напряжение импеданса трансформатора, тем меньше ток короткого замыкания, протекающий через трансформатор при коротком замыкании вторичной обмотки трансформатора, и тем меньше воздействие на трансформатор. Следовательно, текущий владелец требует минимального значения импеданса короткого замыкания в процессе производства трансформатора, но увеличение напряжения импеданса трансформатора имеет более высокие требования к процессу производства;

(2) Чем больше напряжение импеданса трансформатора, тем больше амплитуда изменения напряжения на стороне нагрузки трансформатора при изменении нагрузки и плохой стабильности напряжения;

(3) Чем больше напряжение импеданса трансформатора, тем больше реактивная мощность, потребляемая обмоткой трансформатора при той же нагрузке.

Процентное сопротивление короткого замыкания трансформатора численно равно массовому проценту напряжения защиты от короткого замыкания внутри трансформатора. Он относится к процентному соотношению напряжения, подаваемого первичной обмоткой, к номинальному уровню выходного напряжения, когда вторичная обмотка проходит через номинальный рабочий ток системы, когда трансформатор закорочен вторичной обмоткой.

Процентное значение сопротивления короткого замыкания трансформатора является важным параметром трансформатора, отражающим внутреннее сопротивление трансформатора, то есть импедансное падение напряжения самого трансформатора при работе трансформатора под номинальной нагрузкой. Также большое значение для внезапного короткого замыкания на вторичной стороне трансформатора имеет величина тока короткого замыкания, стоимость изготовления трансформатора и параллельная работа трансформатора.

Определение импеданса трансформатора и функция

Полное сопротивление трансформатора определяется как отношение падения напряжения на трансформаторе в условиях полной нагрузки к номинальному току. Это важный параметр, отражающий сопротивление трансформатора протеканию электрического тока. Полное сопротивление выражается в омах и обозначается символом Z.

Полное сопротивление трансформатора обусловлено сопротивлением медных обмоток и реактивным сопротивлением магнитного поля, создаваемого трансформатором. Сопротивление обмотки создает падение напряжения на трансформаторе, а реактивное сопротивление магнитного поля вызывает фазовый сдвиг между напряжением и током. Полное сопротивление трансформатора зависит от его конструкции, в том числе от количества витков в обмотках и от проницаемости материала сердечника.

Полное сопротивление трансформатора играет решающую роль в работе энергосистем. Одной из основных функций импеданса является ограничение тока короткого замыкания в системе. В случае короткого замыкания импеданс трансформатора действует как барьер для протекания тока, предотвращая повреждение трансформатора и другого оборудования в системе. Импеданс также влияет на регулирование напряжения трансформатора, то есть на способность трансформатора поддерживать постоянное выходное напряжение при различных условиях нагрузки. Более высокий импеданс приводит к большему падению напряжения, что может привести к плохому регулированию напряжения. Наконец, импеданс трансформатора влияет на его эффективность, так как более высокий импеданс приводит к большим потерям энергии из-за сопротивления обмоток.

Таким образом, импеданс трансформатора является мерой сопротивления трансформатора потоку электрического тока. Это важный параметр, влияющий на работу и производительность энергосистем. Полное сопротивление ограничивает ток короткого замыкания в системе, влияет на регулирование напряжения трансформатора и влияет на КПД трансформатора. Разработчики трансформаторов должны учитывать импеданс трансформатора, чтобы обеспечить его эффективную и безопасную работу в энергосистеме.

Связанные знание отрасли

Ежедневное управление и техническое обслуживани.
В чем преимущества трансформатора с воздушным с.
Что означает разрядник с рупорным зазором и раз.
В чем разница между сухим и мокрым БИЛ
Ток возбуждения в трансформаторах
Различия между стандартными трансформаторами IE.
Характеристики трехфазных пятистержневых трансф.
Несколько вопросов, требующих особого внимания .
Ключевые факторы возникновения частичных разрядов
Что такое частичный разряд?
Потери трансформатора
Назначение гофрированного бака трансформаторног.
Метод высоковольтных испытаний силовых трансфор.
Термодатчик горячей точки — индикатор температу.
Подъем трансформатора на подушке
Стандартные типовые испытания CSA
Стандартные рутинные тесты CSA
Стандартный высоковольтный ввод трансформатора .
Детектор деформации обмотки трансформатора
Какая полярность трансформатора?

Силовые трансформаторы 10(6)/0,4 кв области применения разных схем соединения обмоток

Отсутствие у изготовителей и заказчиков определенного представления принципиальных отличий свойств силовых трансформаторов с малой мощностью и разными схемами соединения обмоток ведет к их неправильному использованию. При этом некорректный выбор схемы соединения обмоток ухудшает технические показатели электрических установок и понижает качество электроэнергии, а также приводит к возникновению серьезных аварий.

Это отмечают проектировщики из Нижнего Новгорода Алевтина Ивановна Федоровская и Владимир Семенович Фишман . Они в своем материале делают акцент на разнице в реакции трансформаторов на несимметричные токи , которые содержат составляющую нулевой последовательности .

Схемы соединения обмоток и свойства трансформаторов

«звезда/звезда» – Y/Yн;
«треугольник–звезда» – D/Yн;
«звезда–зигзаг» – Y/Zн.

Известно, что силовые трансформаторы 6 ( 10 )/ 0 , 4 кВ имеют трехстержневой стальной сердечник , с расположенными там первичной и вторичной обмотки фазы А , В и С . Магнитные потоки трех фаз в симметричных режимах циркулируют в сердечнике трансформатора и не выходят за его пределы .

Что происходит во время нарушения симметрии с преимуществом нагрузки одной фазы на стороне 0 , 4 кВ ? Подобные режимы работы исследуются с применением теории симметричных составляющих [ 2 ]. По ней каждый несимметричный режим работы трехфазной сети представлен как геометрическая сумма 3 симметричных составляющих тока и напряжения : составляющие прямой , нулевой и обратной последовательностей.

Максимальная однофазная несимметрия достигается в режиме однофазного короткого замыкания на стороне 0 , 4 кВ трансформатора со схемой соединения обмоток D / Yн .

Картина токов симметричных составляющих в обмотках в таком режиме показана на рис . 1 . В неповрежденных фазах на стороне 0 , 4 кВ геометрическая сумма трех симметричных составляющих тока приравнена нулю ( не учитываем рабочую нагрузку фаз ). В поврежденной фазе она достигает максимума и равняется току ОКЗ . Определяется она по формуле :

где U_л – линейное напряжение;

R₁, R₀, X₁, Х₀ – соответственно активные и реактивные сопротивления прямой и нулевой последовательности.

Сопротивления прямой последовательности

Сопротивления прямой последовательности R ₁ и X ₁ трансформаторов с разными схемами соединения обмоток определяются теми же формулами и имеют несущественные различия:

В каталогах видно, что известные величины в этих формулах Р_кз и U_к почти не зависят от схем соединения обмоток трансформатора, а значит, не влияют на сопротивление прямой последовательности. Сопротивления же нулевой последовательности трансформаторов с различными схемами соединения обмоток имеют принципиальные отличия.

Сопротивления нулевой последовательностивекторов токов и магнитных потоков в трансформаторе со схемой соединения обмоток D/Yн (рис. 2).

В таких трансформаторах токи прямой, обратной и нулевой последовательностей текут и в первичной, и во вторичной обмотках. В то время как токи нулевой последовательности в первичной обмотке замыкаются внутри нее, не выходя при этом в сеть. Намагничивающие силы или ампер-витки, которые создают токи нулевой последовательности первичных и вторичных обмоток, имеют встречное направление и практически полностью компенсируют друг друга, обуславливая тем самым небольшую величину реактивных сопротивлений трансформатора. А сопротивления прямой и нулевой последовательностей приблизительно равны: R₁ = R₀; Х₁ = Х₀.
В трансформаторах со схемой соединения обмоток Y/Zн в аналогичном режиме ОКЗ токи нулевой последовательности протекают лишь по вторичной обмотке трансформатора, однако магнитного потока нулевой последовательности они не создают, что объясняется особенностью схемы Zн – «зигзаг».
Эта особенность состоит в том, что на каждом стержне трансформатора расположено по одной вторичной полуобмотке двух разных фаз (рис. 3). В режиме ОКЗ намагничивающие силы, создаваемые токами нулевой последовательности в этих полуобмотках, направлены встречно и друг друга взаимно компенсируют. При этом токи нулевой последовательности в первичной обмотке отсутствуют. В таких трансформаторах сопротивления нулевой последовательности оказываются меньше сопротивлений прямой последовательности: R₀ < R₁; Х₀ < Х₁.

Рис. 1. Токи симметричных составляющих в обмотках трансформатора в режиме однофазного короткого замыкания

I_A21, I_A22, I_A20, I_B21, I_B22, I_B20, I_C21, I_C22, I_C20 – токи фаз А, В, С прямой, обратной и нулевой последовательностей вторичной обмотки;
I_A11, I_A12, I_A10, I_B11, I_B12, I_B10, I_C11, I_C12, I_C10 – токи фаз А, В, С прямой, обратной и нулевой последовательностей первичной обмотки.

Рис. 2. Направления токов и магнитных потоков нулевой последовательности в трансформаторе со схемой соединения обмоток D/Yн

Рис. 3. Направления токов и магнитных потоков нулевой последовательности в трансформаторе со схемой соединения обмоток Y/Zн

Из формулы (1) следует, что это обеспечивает большую величину тока ОКЗ у трансформаторов со схемами Y/Zн по сравнению с трансформаторами со схемами D/Yн.

Альтернативой трансформаторам со схемой Y/Z являются трансформаторы ТМГсу со схемой Y/Yn-0 со специальной встроенной симметрирующей обмоткой (СУ). Устройство было разработано кафедрой электроснабжения сельского хозяйства БАТУ, УП МЭТЗ им. В.И. Козлова и Минскэнерго, и теперь является неотъемлемой частью трансформатора со схемой У/Ун.

Симметрирующее устройство представляет собой отдельную обмотку, уложенную в виде бандажа поверх обмоток высшего напряжения трансформатора со схемой соединения обмоток У/Ун. Обмотка симметрирующего устройства рассчитана на длительное по ней протекание номинального тока трансформатора, т.е. на полную номинальную однофазную нагрузку.

Обмотка симметрирующего устройства включена в рассечку нулевого провода трансформатора из расчета того, что при несимметричной нагрузке и появлении тока в нулевом проводе трансформатора, а также связанного с ним потока нулевой последовательности, поток, создаваемый симметрирующим устройством равный по величине и направленный в противоположном направлении, компенсирует действие потока нулевой последовательности, предотвращая этим самым перекос фазных напряжений.

Схема подсоединения обмотки симметрирующего устройства (СУ) к обмоткам НН:

Трансформаторы с СУ улучшают работу защиты, повышают безопасность электрической сети. В них резко снижено разрушающее воздействие на обмотки токов при однофазных коротких замыканиях.

СУ значительно улучшает синусоидальность напряжения при наличии в сети нелинейных нагрузок, что крайне важно при питании многих чувствительных приборов, например, эвм, автоматики, телевизоров.

Трансформаторы ТМГ с симметрирующим устройством ТМГсу.

Теперь обратимся к трансформаторам со схемой соединения обмоток Y/Yн. Как известно, в обмотках, соединенных в звезду без выведенной нулевой точки, токи нулевой последовательности протекать не могут. Поэтому в режиме ОКЗ токи этой последовательности протекают только во вторичной обмотке трансформатора.

Совпадающие по фазе магнитные потоки нулевой последовательности, создаваемые токами вторичной обмотки, выходят за пределы магнитного сердечника и замыкаются через металлический кожух трансформатора (рис. 4). Это определяет значительно большую величину сопротивлений нулевой последовательности таких трансформаторов: R₀ >> R₁; X₀ >> X₁.

Рис. 4. Направления токов и магнитных потоков нулевой последовательности в трансформаторе со схемой соединения обмоток Y/Yн

Следует отметить, что в отличие от сопротивлений прямой последовательности трансформаторов, которые можно рассчитать, сопротивления нулевой последовательности трансформаторов со схемами соединения обмоток Y/Yн расчету не поддаются. Их можно определить только экспериментально. Величина этих сопротивлений во многом зависит от конструкции кожуха трансформатора, от величины зазоров между сердечником и кожухом и т.п.

Схема замера сопротивлений нулевой последовательности приведена в ГОСТ 3484.1-88 [3]. К сожалению, в этом документе указано, что такие замеры предприятия-производители проводят по просьбе заказчиков. Вероятно, в последние годы таких просьб от заказчиков не поступает, а изготовители эти замеры самостоятельно не производят, считая, что в них нет необходимости. В результате проектировщики при выполнении расчетов пользуются старыми справочными данными. Однако использовать устаревшую информацию надо чрезвычайно осторожно, ведь конструкции современных силовых трансформаторов, в частности кожухов, а также материалы, из которых они изготовлены, существенно изменились.

Кроме того, имеющиеся на сегодня данные по сопротивлениям нулевой последовательности трансформаторов крайне скудны и противоречивы. Так, согласно замерам УП МЭТЗ им. В.И. Козлова, выполненным много лет назад, реактивные сопротивления нулевой последовательности трансформаторов со схемами соединения обмоток Y/Yн превышают сопротивления прямой последовательности в среднем в 10 раз. В то же время в ГОСТ 3484.1-88 имеется фраза о том, что эти сопротивления могут отличаться на два порядка. И этим сегодня противоречия не исчерпываются[4].

Почему необходимо знать реальные значения сопротивлений?

Реальные значения сопротивлений нулевой последовательности знать необходимо, поскольку они определяют величину тока ОКЗ. Чем больше эти сопротивления, тем меньше ток ОКЗ, соответственно труднее осуществить защиту трансформатора.
В нормальных режимах работы большие сопротивления нулевой последовательности при неравномерной загрузке фаз трансформатора на стороне 0,4 кВ приводят к ухудшению качества электроэнергии у потребителя.
Так, если принять R₁ = R₀, X₁ = X₀, что характерно для трансформаторов со схемами соединения обмоток D/Yн, то получим:

Таким образом, при этих условиях ток ОКЗ на выводах 0,4 кВ трансформатора будет равен току трехфазного КЗ.
Однако, если R₀>>R₁ и X₀>>X₁, что характерно для трансформаторов со схемами соединения обмоток Y/Yн, то величина тока ОКЗ оказывается значительно меньше тока трехфазного КЗ, то есть I_окз 3фкз. Какие при этом могут возникнуть трудности с защитой, особенно если она выполнена со стороны обмотки ВН предохранителями 6(10) кВ, можно показать на конкретном примере.
На рис. 5 изображена схема подключения трансформатора 100 кВА, 6/0,4 кВ питания собственных нужд (ТСН) ПС 110/35/6 кВ. На ПС с переменным оперативным током такие трансформаторы устанавливаются на ОРУ и подключаются к воздушному вводу, идущему от силового трансформатора к вводной ячейке ЗРУ-6(10) кВ. Защита трансформатора, включая кабель 0,4 кВ до щита 0,4 кВ, выполняется предохранителями 6 кВ. Токи КЗ в конце защищаемой предохранителями зоны – при вводе на щит 0,4 кВ приведены в табл. 1. Как из нее видно, минимальное значение тока КЗ через предохранители 6 кВ имеет место при однофазном замыкании на стороне 0,4 кВ.

Таблица 1. Токи короткого замыкания в конце защищаемой предохранителями зоны за трансформатором 100 кВА, 6/0,4 кВ, D/Yн при вводе на щит 0,4 кВ

Рис. 5. Схема подключения трансформатора 100 кВА, 6/0,4 кВ для питания собственных нужд ПС 110/35/6 кВ

Согласно существующим рекомендациям по условиям отстройки от броска тока намагничивания трансформатора мощностью 100 кВА номинальный ток предохранителей принимается равным I_н.пр = (2 ÷ 3) I_н.тр. В данном случае I_н.пр 2 ·10 А 20. Принимаем I_н.пр = 20 А.

Минимальный отключаемый ток предохранителем типа ПКТ-6 кВ, 20 А согласно каталожным данным составляет I_{мин.откл.пр} = 240 А, что значительно больше токов КЗ, приведенных в табл. 1.
Таким образом, защита предохранителями типа ПКТ 6 кВ оказывается нечувствительной. Более того, при протекании тока КЗ ниже минимально отключаемого, предохранитель не только не защищает оборудование, но и разрушается сам, вызывая аварию.
В качестве защитного аппарата можно рассмотреть возможность использования предохранителей зарубежных фирм, например марки Merlin Gerin. Номинальный ток предохранителя специалисты компании рекомендуют выбирать из условия I_{пр. 0,1с} 12 I_ном.тр.Пользуясь времятоковой зависимостью, приведенной в [5], определяем, что этому условию удовлетворяет предохранитель Fusarc c номинальным током 20 А, минимальный ток отключения которого равен 55 А. Казалось бы, этот предохранитель надежно защищает электрооборудование, т.к. минимально отключаемый им ток меньше минимального тока КЗ: 62 А 55 А. Однако время отключения данным предохранителем тока КЗ, равного 62 А, составляет 7 с. При таком длительном времени необходимо учитывать эффект спада тока, вызванный увеличением активного сопротивления кабеля вследствие его нагрева [6]. В результате спада тока его значение приближается к минимальному току отключения предохранителя –55 А, что делает защиту ненадежной.
Улучшить надежность защиты можно путем применения силового трансформатора 6/0,4 кВ со схемой соединения обмоток Y/Zн. В этом случае минимальный ток короткого замыкания через предохранители увеличивается до 80 А, а время его отключения предохранителем сокращается до 0,6 с и защита становится достаточно надежной.
Если же в рассмотренном примере будет применен трансформатор со схемой соединения обмоток Y/Yн, то минимальный ток КЗ через предохранители составит лишь 22 А. Очевидно, что защитить электрооборудование предохранителями 6 кВ при таком токе невозможно. Недостатки трансформаторов со схемой соединения обмоток Y/Yн проявляются и в нормальных режимах работы при неравномерной загрузке фаз. Потери напряжения в более загруженной фазе могут резко возрасти по сравнению с менее за-груженными фазами, особенно при большой загрузке трансформатора и низком cos j нагрузки.
Однако означает ли всё вышесказанное, что трансформаторы со схемой соединения обмоток Y/Yн не должны изготавливаться вообще? Представляется, что это не так. Не всегда большая величина сопротивления нулевой последовательности трансформатора является недостатком. Например, при применении трансформаторов более 1000 кВА может возникнуть проблема устойчивости однофазной коммутационной аппаратуры 0,4 кВ к току ОКЗ. В этом случае большая величина сопротивления нулевой последовательности трансформатора со схемой Y/Yн поможет решить эту проблему.
Что же касается защиты таких трансформаторов, то она решается с помощью релейной защиты и выключателя 6(10) кВ, а с низкой стороны – с помощью вводного автомата.

Для трансформаторов малой мощности (от 25 до 250 кВА), защищаемых предохранителями со стороны ВН, безусловное преимущество имеет схема соединения обмоток Y/Zн. Несколько меньший эффект дает схема D/Yн. Схему Y/Yн для таких трансформаторов применять не следует.
Схема соединения обмоток трансформаторов Y/Yн может применяться в сравнительно редких случаях для более мощных трансформаторов при необходимости ограничения тока однофазного КЗ с целью повышения устойчивости коммутационной аппаратуры.
Предприятиям-изготовителям силовых трансформаторов следует в обязательном порядке производить замеры их сопротивлений нулевой последовательности.

ЛИТЕРАТУРА

1. ГОСТ 11677-85. Трансформаторы силовые. Общие технические условия.
2. Ульянов С.А. Короткие замыкания в электрических системах. – М.: Госэнергоиздат, 1952. – 280 с.
3. ГОСТ 3484.1-88 (СТ СЭВ 1070-78). Трансформаторы силовые. Методы электромагнитных испытаний
4. Справочник по проектированию электроснабжения, линий электропередачи и сетей / Под ред. Большама Я.М., Круповича В.И., Самовера М.Л. и др. – М.: Энергия, 1975. – 696 с.
5. Каталог на предохранители Fusarc Merlin Gerin (стандарт DIN).
6. ГОСТ 28249-93. Короткие замыкания в электроустановках. Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.

Компания ООО Энетра Текнолоджиз на правах дилера ОАО МЭТЗ им. В. И. Козлова осуществляет продажу трансформаторов средней мощности. В нашем каталоге вы найдете сухие трансформаторы ТС, ТСЗ и ТСГЛ, масляные трансформаторы ТМ и ТМГ, а также специализированные трансформаторы различного назначения. Мы рады доставить выбранные вами трансформаторы по всей Сибири и СФО. Доставка трансформаторов осуществляется нами не только по СФО, но и по Дальнему Востоку.

Назначение и требования к измерению импеданса короткого замыкания трансформатора и потерь нагрузки

В паре обмоток, когда номинальный ток (ток ответвления) протекает через клемму линии одной обмотки, а другая обмотка закорочена, активная мощность, поглощаемая при номинальной частоте и эталонной температуре, называется сопротивлением короткого замыкания трансформатора. тестер. Отрицательный убыток состоит из нескольких частей:

1) Потери сопротивления постоянному току IR в обмотке составляют основную часть потерь нагрузки.

2) Имеются также дополнительные потери, вызванные рассеянием магнитного поля, создаваемого током обмотки, в том числе потери на вихревые токи рассеяния магнитного поля в проводе обмотки; Несимметричные потери тока рассеяния магнитного поля в обмотке параллельных проводников; Потери на вихревые токи, вызванные магнитным полем в сердечнике, и потери, вызванные неравномерным распределением магнитного потока в сердечнике, увеличиваются за счет рассеяния магнитного поля; Потеря магнитного поля утечки в маслобаке и защите маслобака; Потеря магнитного поля рассеяния в конструктивных деталях, таких как зажимы и натяжные пластины.

Потери нагрузки — это параметр, который имеет большое значение для экономичной работы трансформатора и срока службы самого трансформатора. Потери сопротивления обмотки постоянному току составляют большую часть потерь нагрузки, поэтому потери нагрузки также называют потерями в меди. Для двухобмоточных трансформаторов существует только одна пара комбинаций обмоток и одно значение потерь нагрузки. Для многообмоточного трансформатора он имеет несколько значений потерь нагрузки, соответствующих комбинации нескольких пар обмоток. Общее значение потерь нагрузки всего переменного прибора соответствует комбинации нагрузки обмотки пальца D. Когда комбинация обмоток выровнена и номинальная мощность двух обмоток различна, потери нагрузки основаны на номинальном токе обмотки. с меньшей номинальной емкостью, причем должна быть указана эталонная емкость.

Сопротивление короткого замыкания (пары обмоток) равно эквивалентному последовательному сопротивлению Z=R плюс jx (Ом) между клеммами обмотки в паре обмоток при номинальной частоте и эталонной температуре. При определении этого значения выводы другой обмотки замыкают накоротко, а другую обмотку (если она есть) размыкают. Сопротивление короткого замыкания определяет влияние трансформатора на колебания напряжения электросети при работе энергосистемы, а также величину электродинамической силы при аварии трансформатора на среднее и короткое замыкание. В то же время сопротивление короткого замыкания также является необходимым условием для определения возможности параллельной работы трансформатора. Для трехфазных трансформаторов импеданс каждой фазы указан в таблице (эквивалентное соединение звездой). Для трансформатора с ступенчатой обмоткой это относится к положению ступени D. Если нет другого положения, это относится к основному отводу. Этот параметр может быть выражен безразмерной относительной величиной, которая выражается в процентах от эталонного полного сопротивления одной и той же обмотки в паре обмоток. Это относительное значение также равно отношению напряжения, прикладываемого для получения соответствующего номинального тока (или тока отвода) при испытании на короткое замыкание, к номинальному напряжению (или напряжению отвода). Это напряжение называется напряжением короткого замыкания пары обмоток и обычно выражается в процентах.

Цель испытания под нагрузкой, проводимого изготовителем, состоит в измерении потерь нагрузки и импеданса короткого замыкания трансформатора. Определить, соответствуют ли эти два важных параметра работоспособности требованиям стандартов и технических соглашений, а также нет ли дефектов в обмотке трансформатора.

3. Требования к испытаниям:

1) Когда диапазон отводов превышает 5 процентов, импеданс короткого замыкания должен быть измерен на основном ответвлении и двух ограничительных ответвлениях соответственно.

2) В трехобмоточном трансформаторе измерения должны производиться в трех различных парах обмоток. Рассчитываются полное сопротивление короткого замыкания и потери нагрузки каждой обмотки.

3) Измерение должно быть выполнено при 50 % — 100 % номинального тока. Чтобы избежать очевидной ошибки, вызванной нагревом обмотки в результатах испытаний, испытание должно быть проведено быстро.