Из чего складываются потери энергии на гистерезис

Магнитные потери

Магни́тные поте́ри, потери на перемагничивание ферромагнетиков. Складываются из потерь на гистерезис, на вихревые токи и на магнитное последействие.

Потери на гистерезис. Обусловлены необратимыми процессами перемагничивания. Потери на гистерезис за один цикл перемагничивания (т.е. за один период изменения поля), отнесенные к единице объема вещества, определяются площадью статической петли гистерезиса. Для вычисления этих потерь можно использовать эмпирическую формулу Эг=m n , где — коэффициент, зависящий от свойств материала, m— максимальная индукция, достигаемая в данном цикле, n — показатель степени, принимающий значения от 1, 6 до 2 в зависимости от m.

Потери на вихревые токи. В проводящей среде за счет ЭДС самоиндукции, пропорциональной скорости изменения магнитного потока, возникают вихревые токи. Вихревые токи нагревают проводники, в которых они возникли. Это приводит к потерям энергии в магнитопроводах (в сердечниках трансформаторов и катушек переменного тока, в магнитных цепях машин). Для уменьшения потерь на вихревые токи необходимо использовать материал с повышенным удельным сопротивлением, либо собирать сердечник из тонких слоев, изолированных друг от друга.

Потери на магнитное последействие. Обусловлены магнитной вязкостью — отставанием магнитной индукции от изменения напряженности магнитного поля. Спад намагниченности ферромагнетиков происходит не мгновенно, а течение некоторого промежутка времени. Время установления стабильного магнитного состояния существенно возрастает с понижением температуры. Одна из основных причин магнитного последействия — тепловая энергия, которая помогает слабо закрепленным доменным границам преодолевать энергетические барьеры, мешающие их свободному смещению при изменении поля. Физическая природа потерь на магнитное последействие во многом аналогична релаксационной поляризации диэлектриков.

НАУКА » Физика » Электричество и магнетизм. Электромагнитное излучение

Из чего складываются потери энергии на гистерезис

На железокремнистых сплавах исследовано удельное сопротивление в зависимости от плотности дислокаций и концентрации доменов. Изучено применение удельных потерь при индукции намагничивания в 1,0 и 1,5 Тл для железокремнистых сплавов Fe-4% Si и Fe-6,5% Si. Приведены необходимые практические сведения, сравнительные данные и результаты испытаний, которые можно использовать для выбора необходимой технологии изготовления. Разработанная инновационная технология магнитопроводов может быть применена в техническом решении при изготовлении магнитных систем различных электротехнических изделий.

В электротехнических агрегатах, таких как генераторы, двигатели, система генератор-двигатель, трансформаторы, магнитные усилители, электромагниты контакторов и магнитных пускателей главной задачей является распределение, усиление и преобразование электромагнитной энергии. Для этого требуется применение в магнитных системах для них материалов с малыми потерями и высокой индукцией насыщения. Этим требованиям наилучшим образом удовлетворяют железокремнистые сплавы.

Легированием кремнием, который образует с железом твердый раствор замещения, обусловливает увеличение удельного электрического сопротивления. Влияние кремния на удельное электрическое сопротивление определяется следующей приближенной эмпирической формулой [1]:

Железокремнистые сплавы с низкими значениями удельного электрического сопротивления не находят широкого применения даже в технике низких частот из-за повышенных величин вихревых токов. На величину и направление вихревых токов, кроме размеров магнитного сердечника, влияют его удельное электрического сопротивление, частота электрического тока и магнитная проницаемость. Соответственно вихревые токи, вызываемые перемагничиванием магнитных материалов, влияют на удельные электрические потери.

Уточнение расчетной формулы

Современные формулы для подсчета удельных потерь дают определенные погрешности. Рассмотрим это на примерах.

Попытка произвести расчет удельных потерь на вихревые токи в ферромагнетике была предпринята в 1926 г. Б.А. Введенским [2]. Он предложил следующую формулу:

где d — толщина пластинки;

ω- циклическая частота;

q — магнитная проводимость.

Однако формула (2) весьма приближенно определяет удельные потери на вихревые токи. Ошибки Введенского состояли в том, что значение магнитной проводимости q необходимо было ввести в числитель, а не в знаменатель. Кроме того, в числитель необходимо было ввести значение циклической частоты не в первой степени, а во второй, т.е. w 2 , а в знаменателе необходимо было учесть значение плотности материала.

Интерес к определению удельных потерь в магнитных материалах появился в связи с возможностью широкого их применения при создании горячекатаной электротехнической стали для электрических машин. После того, как в 1935 г. Госс [3] обнаружил высокие магнитные свойства у холоднокатаной электротехнической стали вдоль направления прокатки, интерес к изучению удельных потерь повысился. В последующие годы активизируются исследования по улучшению электрических характеристик стали.

Первое приближенное полуфеноменологическое уравнение для расчета полных потерь в проводящем ферромагнетике в 1937 г. дали Елвуд и Легг [4]:

где В — постоянная для данного сплава величина;

μ — магнитная проницаемость;

С — не зависящая от В_о и w величина.

Экспериментальная проверка показала, что ошибки Елвуда и Легга состояли в том, что кроме тех ошибок, которые были сделаны Введенским в приближенное полуфеноменологическое уравнение (3) необходимо было ввести значения плотности материала и коэрцитивной силы. Введенные параметры B₀ 3 и μ 3 в уравнение (3) дополнительно искажают результаты расчета.

Приведенная формула (3) не учитывает дислокационную теорию магнитных свойств материалов. Более точную зависимость определения потерь энергии от физических величин при перемагничивании ферромагнетика дал Мишин [5]:

где — магнитострикционная константа;

l — средняя толщина дислокационного сегмента;

δ — толщина доменной структуры;

в- вектор Бюргерса;

N — плотность дислокаций;

S — площадь смещающихся границ доменов;

n — число доменов в единичном объеме ферромагнетика.

В этой зависимости учтено поглощение энергии изгибающимися под действием упругого поля доменными границами с дислокационными сегментами, но не учтена гистерезисная составляющая потерь и не принято во внимание удельное электрическое сопротивление материала. Однако эта зависимость позволяет определять потери энергии от физических величин и не позволяет практически определять удельные потери на промышленных магнитных материалах в зависимости от технических величин.

Практическую формулу для инженерных расчетов удельных электрических потерь на вихревые токи предложил Круг [6]. Он, суммируя множество замкнутых электрических контуров, учел потери по всем контурам и привел следующее выражение:

где В_м — амплитуда магнитной индукции, Тл;

f- частота переменного тока, Гц;

d — толщина пластин, мм;

k_f — коэффициент формы кривой магнитной индукции;

γ — плотность материала пластины, кг/м 3 ;

ρ — удельное электрическое сопротивление материала пластины, Ом×м.

Применяя формулу (5), результаты практических вычислений становятся заниженными в среднем на четыре порядка, т.е. в 10 4 раз.

Однако, чтобы формула (5) была полностью представлена в системе СИ и соответствовала примерно реальным показателям по потерям на вихревые токи, необходимо подставить в формулу толщину пластин в метрах и упразднить коэффициент 10 -10 , т.е.:

Из работы Дружинина [1] известно, что потери на гистерезис пропорциональны площади статистического цикла гистерезиса, частоте перемагничивания и обратно пропорциональны плотности материала пластины, и определяются из следующего выражения:

где S — площадь статического цикла гистерезиса, Тл× а/м.

Преобразовав петлю гистерезиса в виде прямоугольника, можно площадь статического цикла гистерезиса приблизительно определить по следующее простой формуле:

где Н_с — коэрцитивная сила.

Следовательно, удельные потери на гистерезис с учетом формулы (8) можно определить по следующей формуле:

Определив составляющие потерь по формулам (6) и (9), можно найти общие удельные потери на перемагничивание магнитномягких материалов:

где Н_с — значение коэрцитивной силы приведено без учета плотности дислокаций и концентрации доменов.

На коэрцитивную силу на основе современной дислокационной теории магнитных свойств материалов оказывает влияние взаимодействие доменной и дислокационной структур. Для этого случая коэрцитивная сила может быть представлена в виде: [7]

Здесь К — константа магнитной анизотропии; δ- толщина доменной стенки; μ₀ — магнитная постоянная, μ₀ = 4p×1 0 -7 Гн/м; I_S — самопроизвольная намагниченность; D — диаметр кристаллита; N — текущая плотность дислокаций; N_о — максимальная плотность дислокаций; с₁ — постоянная для отношения плотности дислокаций; n — текущая концентрация доменов; n_о — максимальная концентрация доменов; с₂ — постоянная для отношения концентрации доменов.

Следовательно, окончательно общие удельные потери с учетом формулы (11) можно представить следующее формулой.

Удельное электрическое сопротивление магнитного материала является структурно чувствительной величиной запишем уравнение для зависимости удельного электрического сопротивления от плотности дислокаций и концентрации доменов в следующем виде с учетом уравнения (1):

где в — коэффициент, в=0,1. 0,9;

q — постоянная для отношения плотности дислокаций;

ε — постоянная для отношения концентрации доменов.

На удельное электрическое сопротивление магнитного материала влияет взаимодействие доменной и дислокационной структур.

Объекты и методы исследования

Испытания для определения удельного электрического сопротивления были подвергнуты цилиндрические образцы сплавов Fe-4% Si и Fe-6,5% Si длиной 65×10 -3 м, диаметром 6+0,2 ×10 -3 м, технология изготовления которых проводилась по способу [8]. Отбор образцов выполняли по ГОСТ 20559.

Измерение удельного электрического сопротивления проводилось по методу, изложенному в ГОСТ 25947. В качестве прибора использован потенциометр постоянного тока типа Р-4833 с пределом измерения от 1×10 -2 до 1×10 4 Ом. Класс точности прибора составлял 0,05.

Метод измерения заключается в пропускании через сплав постоянного электрического тока и в определении падения напряжения на известном участке его длины. Удельное электрическое сопротивление вычисляли по формуле:

где U — падение напряжения между контактами, В;

S- площадь поперечного сечения образца, мм 2 ;

I — сила тока, протекающего через образец.

L — расстояние между контактами.

Изучение и изменение структурных дефектов производили посредством облучения образцов гамма-лучами радиоактивных элементов, имеющих длину волны в пределах 1×10 -1 ¸3×10 -3 нм. Для этой цели использовали стационарный рентгеновский аппарат типа ТУР-Д-1500 с энергией излучения 150 кЭв.

Металлографические исследования, а также регистрацию дислокационной структуры осуществляли на металлографических микроскопах МИМ-8 и «Неофот-32», а для контроля дислокаций использовали электронный микроскоп ВS-613 с ускоряющим напряжением 100 кВ.

Объектами для изучения удельных электрических потерь являлись образцы длиной 0,28 м, шириной 0,03 м, толщиной 0,5×10 -3 м. Характеристики снимали при заданной амплитуде индукции 1,0 и 1,5 Тл. Погрешность составляла 3%.

Определение удельных электрических потерь проводилось в соответствии с ГОСТ 12119 на малом аппарата Эпштейна (образцы массой 1 кг) на низкой промышленной частоте 50 Гц. Аппарат применялся в комплекте со следующими измерительными приборами: электронный ваттметр Ф-585, звуковой генератор ГЗ-34, электронный милливольтметр Ф-564 и ламповый милливольтметр ВЗ-38.

Экспериментальные результаты

Для физики магнитных материалов представляет теоретический интерес изучение влияния плотности дислокаций на удельное электрическое сопротивление.

Экспериментальные испытания показали, что удельное электрическое сопротивление образцов с высокой мерой точности структурно чувствительно к возникновению в них дефектов. С увеличением плотности дислокаций адекватно увеличивается удельное электрическое сопротивление. С увеличением плотности дислокаций на один порядок с 6×10 11 до 6×10 12 м -2 удельное электрическое сопротивление возрастает для образца из сплава Fe-4%Si с 0,9 до 2,2 Ом×м, т.е. в 2,4 раза, а для образца из сплава Fe-6,5%Si с 1,2 до 2,6 Ом×м, т.е. в 2,3 раза.

Практический интерес представляет определение зависимости удельных потерь от плотности дислокаций и количественного содержания кремния при различных индукциях намагничивания. Влияние дислокационной структуры на удельные потери изучалось в переменных магнитных полях промышленной частоты 50 Гц. На рисунке в логарифмических координатах представлены результаты измерения удельных потерь в зависимости от плотности дислокации. С увеличением плотности дислокаций на один порядок с 2×10 11 до 2×10 12 м -2 удельные потери увеличиваются в следующих пределах: для образца из сплава Fe-4%Si при магнитной индукции 1,5 Тл с 3,3 до 9,0 Вт/кг, т.е. в 2,7 раза, для образца из сплава Fe-6,5%Si при магнитной индукции 1,5 Тл с 1,8 до 5,8 Вт/кг, т.е. в 3,2 раза; для образца из сплава Fe-4%Si при магнитной индукции 1,0 Тл с 1,2 до 3,6 Вт/кг, т.е. в 3,0 раза, для образца из сплава Fe-6,5%Si при магнитной индукции 1,0 Тл с 0,7 до 2,4 Вт/кг, т.е. в 3,4 раза.

Изучение влияния концентрации доменов на удельное электрическое сопротивление представляет не меньший практический интерес. С увеличением концентрации доменов с 6×10 4 до 6×10 5 м -2 удельное электрическое сопротивление уменьшается для образца из сплава Fe-4%Si с 2,3×10 -6 до 0,37×10 -6 Ом×м, т.е. в 6,1 раза, а для образца из сплава Fe-6,5%Si с 3,45×10 -6 до 0,65×10 -6 Ом×м, т.е. в 5,3 раза.

Рис. 1. Зависимость удельных электрических потерь железокремнистых сплавов от плотности дислокаций при различных индукциях намагничивания

1 — Fe-4,0%Si (1,5 Тл); 2 — Fe-6,5%Si (1,5 Тл);

3 — Fe-4,0%Si (1,0 Тл); 4 — Fe-6,5%Si (1,0 Тл);

Обсуждение результатов эксперимента

Об изменении концентрации дефектов в материале можно косвенно судить по изменению удельного электрического сопротивления.

Физическая сущность рассматриваемого явления состоит в следующем. Под действием электромагнитного поля происходят релаксации дислокаций, которые резко отличаются по форме от гармонических синусоидальных колебаний. Интенсивное движение в металле свободных электронов приводит к рассеиванию энергии от упругих столкновений с дислокациями и к возбуждению последних. Последние тормозят прохождение через металл электрического тока, увеличивая тем самым удельное электрическое сопротивление. Поэтому возникновение в сплаве любых типов дислокаций ведет к возрастанию удельного электрического сопротивления, их уменьшение — снижает удельное электрическое сопротивление. Таким образом, при увеличении плотности дислокаций на один порядок удельное электрическое сопротивление увеличивается для образца из сплава Fe-4%Si в 2,4 раза, а для образца Fe-6,5%Si в 2,3 раза.

Повышение удельных потерь происходит за счет повышения плотности дислокаций. Однако при повышении плотности дислокаций, приводящем к ухудшению структуры, затрудняются процессы смещения доменных стенок, которые происходят при меньших индукциях намагничивания. На процессы вращения доменных стенок, происходящие при больших индукциях намагничивания, такое повышение плотности дислокаций отражается с меньшей кратностью. Поэтому при ухудшении структуры сплава за счет повышенной плотности дислокаций увеличение потерь Р_10/50 происходит с большей кратностью, чем для потерь Р_1,5/50.

Рассмотрим влияние концентрации доменов на удельные потери. Приведенные отрывочные данные в [9, 10] являются противоречивыми. По данным [9] в стержне квадратного сечения имелось только два домена. Потери на вихревые токи составляли в несколько раз больше, чем рассчитанные без участия доменной структуры образца. Согласно [10] в толщине листа находилось четыре домена. Потери энергии от вихревых токов составляли в 1,5 раза больше, чем рассчитанные по общеизвестной формуле (5).

Систематические исследования показали, что при увеличении концентрации доменов на один порядок удельное электрическое сопротивление уменьшается для образца из сплава Fe-4%Si в 6,1 раза, а для образца Fe-6,5%Si в 5,3 раза, что в совокупности приводит при индукции намагничивания в 1,0 Тл к увеличению удельных электрических потерь для образца из сплава Fe-4%Si в 3,0 раза, а для образца из сплава Fe-6,5%Si в 3,4 раза, а при индукции намагничивания в 1,5 Тл к увеличению удельных потерь для образца из сплава Fe-4%Si в 2,7 раза, а для образца из сплава Fe-6,5%Si в 3,2 раза.

Выводы

1. Выведена расчетная формула удельных потерь для магнитных материалов в зависимости от плотности дислокаций и концентрации доменов.

2. Установлено что при увеличении плотности дислокаций на один порядок удельное электрическое сопротивление увеличивается для образца из сплава Fe-4%Si в 2,4 раза, для образца Fe-6,5%Si в 2,3 раза, а при увеличении концентрации доменов на один порядок удельное электрическое сопротивление уменьшается для образца из сплава Fe-4%Si в 6,1 раза, для образца Fe-6,5%Si в 5,3 раза, что в совокупности приводит при индукции намагничивания в 1,0 Тл к увеличению удельных потерь для образца из сплава Fe-4%Si в 3,0 раза, для образца из сплава Fe-6,5%Si в 3,4 раза, а при индукции намагничивания в 1,5 Тл к увеличению удельных потерь для образца из сплава Fe-4%Si в 2,7 раза, для образца из сплава Fe-6,5%Si в 3,2 раза.

1. Дружинин В.В. Магнитные свойства электротехнической стали. М.: Энергия, 1974. — 239 с.
2. Введенский Б.А., ЖРФХО, часть физ. 58,241 (1926).
3. Coss N.P. New development in electrical strip steels characterized by fine grain structure approaching the properties of a single crystal. — TASM, 1935, VI, v. 23, № 2, p. 511-544
4. Elwood W.B., Legg V.E., J. Appl. Phys. 8, 351 (1937).
5. Мишин Д.Д. Магнитные материалы. М.: Высшая школа, 1991. — 384 с.
6. Круг К.А. Основы электротехники. — М.-Л.: ОНТИ, 1936.
7. Тимофеев И.А. Современные наукоемкие технологии. — 2005. — № 11. — С. 84-86.
8. Мишин Д.Д., Тимофеев И.А. Технология электротехнического производства. — 1978. — № 1(104). — С. 1-3.
9. Williams H., Shockly W., Kittel C. Studies of the propagation velocity of a ferromagnetic domain boundary. — Phys. Rev., 1950, v. 80, № 6.
10. Поливанов К.М. Теоретические основы электротехники. 4. III. М.: Энергия, 1969.
11. Тимофеев И.А., Кустов Е.Ф. Известия вузов. Физика. — 2006. — № 3. — С. 26. -32.

1. Краткая теория

1.2. Влияние некоторых физических факторов на потери энергии в электротехнической стали

При перемагничивании ферромагнитных образцов, в том числе и электротехнической стали, имеют место необратимые изменения магнитного состояния. В результате намагниченность изменяется по петле гистерезиса. Затраты (потери) энергии на перемагничивание пропорциональны площади петли гистерезиса. Принято выделять потери на гистерезис и потери на вихревые токи. Первая часть определяется площадью петли гистерезиса при квазистатическом перемагничивании. Вторая часть обусловлена уже упоминавшимися выше вихревыми токами, которые также приводят к уширению петли гистерезиса, но возникают только при динамическом перемагничивании.

Потери на гистерезис не поддаются расчету и определяются только экспериментально. Потери на вихревые токи с учетом некоторых приближений могут быть вычислены теоретически. Приведем простейший вариант такого расчета. Пусть образец имеет форму пластины со сторонами a, b и толщиной L (рис. 2), причем L. Переменное магнитное поле H ориентировано вдоль стороны b.

Рис. 2. Схематическое изображение пластины, находящейся под воздействием переменного магнитного поля.

В результате изменения магнитного потока при перемагничивании в образце возникает электрическое (вихревое) поле, характеризуемое напряженностью E. В силу симметрии задачи приближенно можно считать, что вектор E ориентирован вдоль линии контура, составленного сторонами а, L, а его величина однородна и одинакова на противоположных гранях образца. Согласно закону Джоуля–Ленца в единице объема проводника, по которому протекает постоянный ток, выделяется мощность

где σ – электропроводность. Если ток переменный, то под Е нужно понимать эффективное значение напряженности электрического поля. Для нахождения Е воспользуемся законом индукции, связывающим электродвижущую силу ε, возникающую в контуре, со скоростью изменения магнитного потока Ф, пронизывающего этот контур:

С другой стороны, ε – это по определению циркуляция вектора E по замкнутому контуру:

Таким контуром в нашей задаче можно взять прямоугольник со сторонами а, L. Используя приближения, наложенные на E выше, и пренебрегая циркуляцией E на боковых сторонах (из-за условия L), получим

Из соотношения (4) следует:

где B(t) – магнитная индукция образца.

От мгновенных значений E(t) нужно перейти к эффективному (Е) и далее к средневыпрямленному (Е_ср.в.) значениям этой периодически изме-няющейся величины:

где Т – период функции E(t). Между приведенными величинами можно установить связь E=K_фE_ср.в.. Коэффициент формы кривой (K_ф) по определению есть отношение эффективного (или действительного, или среднеквадратического) и средневыпрямленного значений функции, описывающей данную кривую. Используя (5) запишем E_ср.в:

Взяв от правой части (7) интеграл типа (6) и приняв во внимание условие симметрии функции B(t)= –B(t+T/2), получим

В этом выражении f=1/T – частота изменения B(t), т.е. частота перемагничивания, B_max – максимальное значение индукции за период. Возвращаясь к (1), мощность потерь можно записать следующим образом:

Более строгий расчет изменяет только численный коэффициент в (9), уменьшая его в три раза. Для единицы массы образца общепринятое выражение удельной мощности «вихретоковых» потерь энергии выглядит следующим образом:

Здесь ρ – плотность материала.

Выражение (10) показывает целый ряд факторов, влияющих на потери энергии при перемагничивании. Роль электропроводности уже обсуждалась. Снижение потерь вызывается и уменьшением толщины листа. Именно поэтому, несмотря на большие ресурсные затраты, электротехническая сталь изготавливается в виде листов. Отметим также, что потери зависят от формы кривой индукции через K_ф. Форма B(t) в свою очередь зависит от величины и формы кривой перемагничивающего поля. Поэтому при представлении данных по потерям необходимо указывать коэффициент формы. В научных исследованиях обычно стремятся реализовать синусоидальную индукцию. Для синусоиды К_ф≈1,11.

Экспериментально было установлено, что реальные потери энергии Р существенно больше суммы потерь на гистерезис Р_г и потерь на вихревые токи Р_в.т, вычисленных по формуле (10). Оставшаяся часть получила на-звание дополнительных потерь P_д. Таким образом можно записать:

Дополнительные потери связаны с колебаниями дислокаций, магнитным последействием, но прежде всего с микровихревыми токами, не учтенными в (10). При выводе этой формулы неявно предполагалось, что изменение индукции в процессе перемагничивания происходит однородно по всему образцу. Однако хорошо известно, что технологическое намагничивание осуществляется в основном за счет смещения доменных границ. Изменение индукции в области смещающейся границы велико, тогда как в объеме доменов оно незначительно. В связи с этим реальные вихревые токи имеют более сложную конфигурацию, чем та, которая рассмотрена выше.

Р. Прай и К. Бин показали, что в пластине, имеющей систему плоскопараллельных доменов со 180-градусными границами, потери энергии Р_П–Б зависят от соотношения между шириной доменов d и толщиной пластины L.

Отсюда видно, что уменьшение ширины доменов, при прочих равных условиях, ведет к уменьшению потерь. Это обстоятельство активно используется для повышения свойств электротехнической стали. Размер доменов стремятся уменьшить за счет получения оптимальных размера и ориентации кристаллических зерен, а также за счёт упругих деформаций листа.

потери на перемагничивание

потери на перемагничивание [remagnetization losses] — часть магнитных потерь, обусловленная магнитным гистерезисом.
Смотри также:
— Потери
— Потери при прокаливании, ППП
— тепловые потери
— потери на вихревые токи
— магнитные потери

Энциклопедический словарь по металлургии. — М.: Интермет Инжиниринг . Главный редактор Н.П. Лякишев . 2000 .

remagnetization losses

magnetic losses

Смотреть что такое «потери на перемагничивание» в других словарях:

потери на вихревые токи — Потери на вихревые токи. В проводящей среде за счет ЭДС самоиндукции, пропорциональной скорости изменения магнитного потока, возникают вихревые токи. Вихревые токи нагревают проводники, в которых они возникли. Это приводит к потерям энергии в… … Справочник технического переводчика

Потери при прокаливании, ППП — количество газов, образующихся и удаляющихся из огнеупорных, формовочных, стержневых, керамических и других смесей при прокаливании в течение 1 ч при 1000°С (850 900°С для хромитовых руд). ППП (%) определяют весовым методом на пробе массой 1 г,… … Энциклопедический словарь по металлургии

потери на вихревые токи — [eddy current losses] часть магнитных потерь, обусловленная вихревыми токами, наведенными в материале переменным магнитным полем. Смотри также: Потери Потери при прокаливании, ППП тепловые потери потери на перемагничивание … Энциклопедический словарь по металлургии

Потери — [loss(es)]: Смотри также: Потери при прокаливании, ППП тепловые потери потери на вихревые токи потери на перемагничивание … Энциклопедический словарь по металлургии

полные потери на перемагничивание — Сумма всех видов потерь мощности при перемагничивании магнитного материала … Политехнический терминологический толковый словарь

потери на последействие — Разность между полными потерями на перемагничивание и суммой потерь на гистерезис и на вихревые токи … Политехнический терминологический толковый словарь

МАГНИТНЫЕ ПОТЕРИ — МАГНИТНЫЕ ПОТЕРИ, потери на перемагничивание ферромагнетиков (см. ФЕРРОМАГНЕТИК). Складываются из потерь на гистерезис, на вихревые токи и на магнитное последействие. Потери на гистерезис. Обусловлены необратимыми процессами перемагничивания.… … Энциклопедический словарь

тепловые потери — [heat (thermal) losses] составляющие расходной части теплового баланса печи, включающие потери теплоты за счет неполноты сгорания топлива, теплопередачи через ограждение футеровку печи, в т. ч. излучением через окна и щели, уноса с дымовыми… … Энциклопедический словарь по металлургии

магнитные потери — [magnetic losses] мощность, поглощенная в единицу массы магнитного материала и рассеиваемая в виде тепла при воздействии на материал перемененного магнитного поля; Смотри также: Потери Потери при прокаливании, ППП тепловые потери … Энциклопедический словарь по металлургии

магнитные потери — Потери на перемагничивание ферромагнетиков. Складываются из потерь на гистерезис, на вихревые токи и на магнитное последействие. [http://www.megabook.ru/Article.asp?AID=648344] Тематики электротехника, основные понятия EN magnetic losses … Справочник технического переводчика

Похожие публикации:

Как отключить насос при падении уровня

Почему не берет зарядку после обновление

Что такое разность потенциалов в электричестве

Энергомера се 301 как снимать показания