Дроссели подавления электромагнитных помех серий BLM
Электромагнитные помехи (ЭМП) являются одним из существенных факторов, влияющих на работу электронных устройств. Поэтому устранение электромагнитных помех является обязательным требованием электромагнитной совместимости для практически любых электронных проборов и устройств, независимо от их назначения. Одним из эффективных средств подавления электромагнитных помех в линиях передачи данных и электропитания является использование специальных индуктивностей – дросселей.
Дроссели подавления ЭМП серий BLM представляют собой катушку индуктивности типа ферритовой бусины (Ferrite Bead) в SMD исполнении для поверхностного монтажа, предназначенную для подавления электромагнитных помех в линиях электропитания, а также в линиях передачи данных, в том числе высокоскоростных интерфейсов.
Внешний вид и устройство дросселя подавления ЭМП серий BLM
Отличительной особенностью серий BLM является ярко-выраженная градация в зависимости от области применения, частотного диапазона и пропускаемого тока. В совокупности такая расширенная классификация позволяет выбрать подходящую серию дросселей подавления ЭМП под любое электронное устройство.
Классификация дросселей серий BLM
Все возможные габаритные размеры дросселей ЭМП в сериях BLM кодируются двузначным кодом в наименовании дросселя. Представленный ряд размеров позволяет подобрать дроссели соответствующих габаритов под любой габарит SMD монтажа. Наиболее востребованными в нашем ассортименте являются дроссели с габаритными размерами серий BLM18, BLM21, BLM31, BLM41.
Габаритные размеры и их код в наименовании серий BLM
Ключевыми параметрами для выбора дросселя электромагнитных помех являются – импеданс (выраженный в Ом) на частоте 100МГц и для высокоскоростных линий передачи на частоте 1ГГЦ, номинальный ток, сопротивление постоянному току. Типовая характеристика сопротивления (импеданса) в зависимости от частоты на примере дросселя BLM18PG121SN1:
Характеристика сопротивления в зависимости от частоты
Более подробно технические характеристики дросселей подавления электромагнитных помех серий BLM представлены в Спецификациях на страничке товара.
-
- Магазины и оптовые отделы
- Видео
- Новости
- Каталог брендов
- Каталоги автозапчастей
- Акции и спецпредложения
- Калькуляторы
- Обратная связь
Схема сетевого фильтра подавления электромагнитных помех
Сетевой фильтр – это устройство, предназначенное для защиты электроаппаратуры от импульсных и высокочастотных помех, норовящих проникнуть в цепь источника первичного электропитания, а также от кратковременных превышений (относительно нормы) напряжения сети.
Ошибочно думать, что классический сетевой трансформатор (ввиду своей низкочастотности) не будет пропускать на вторичную обмотку высокочастотные и импульсные помехи. Будет, причём довольно охотно, особенно когда дело касается синфазных помех. Поэтому, относится ли оборудование к высокочувствительной приёмной технике, или качественной звуковой аппаратуре, сетевой фильтр – это штука весьма полезная и зачастую позволяющая в значительной степени повысить характеристики электронных устройств.
К тому же не следует забывать, что пассивные сетевые фильтры обладают достаточной степенью симметрии, т. е. импульсные и ВЧ помехи, создаваемые радиоэлектронным устройством, обратно в сеть они также не пропускают.На предыдущей странице мы рассмотрели описание узлов «правильного» подавителя синфазных и дифференциальных помех, осталось лишь скомпоновать всё это дело в конструкцию «правильного» сетевого фильтра.
Рис.1 Схема сетевого фильтра для подавления электромагнитных помех.
L2–L4 можно выбрать номиналом от 75 до 200 мкГн (чем больше, тем лучше)Предохранитель F1 и варистор U1 – это защита от высоковольтных перенапряжений в сети. Такие перенапряжения случайны и результат их воздействия непредсказуем. И если штатно варистор отлично рассеивает высоковольтные импульсные помехи, то в случае длительного аварийного превышения напряжения в розетке (например, появление 380В при обрыве нуля), он не выдерживает мощности и сгорает. Сгорает с переходом в проводящее состояние. По этой причине обязательна дополнительная защита плавким предохранителем, рассчитанным на работу с максимальным током нагрузки.
Цепочка R1, R2, C1, C2 представляет собой простейшую ёмкостную схему фильтрации противофазных (дифференциальных) ВЧ помех, наведённых в линии питания. Подавляемые частоты – от 100кГц и выше.
Синфазный дроссель L1, как следует из названия, осуществляет ослабление НЧ синфазных помех, находящихся в диапазоне частот: от десятка до сотен килогерц. Помогают ему в этом деле конденсаторы С3, С4, расширяя полосу шунтирования помех (в том числе и асимметричных) вплоть до десятков мегагерц.
Дроссели L3 L4 с конденсаторным обвесом уменьшают дифференциальные помехи с частотами – от десятков килогерц до десятков мегагерц.
Дроссель L2 – нечастый гость в сетевых фильтрах, однако его отсутствие в трёхпроводной сети открывает прямую дорогу для проникновения синфазных помех из сети на корпус устройства.
Несмотря на кажущуюся простоту, сетевой фильтр, приведённый на Рис.1, обладает высокой надёжностью и эффективностью подавления всех видов импульсных и высокочастотных помех. Однако для обеспечения этой надёжности и эффективности необходимо скрупулёзно позаботиться о выборе требуемых комплектующих.
1. Варистор. На практике для сетевого напряжения 220В лучше использовать варисторы на 390В или 430В постоянного (классификационного) напряжения срабатывания. Эти напряжения соответствуют 277 или 305 вольтам действующего значения переменного тока. Вполне оптимальным значением энергии варистора является значение от 80 Дж и выше.
2. Конденсаторы желательно выбрать из числа специализированных, то есть предназначенных для подавления ЭМП. С1, С2, С5, С6 должны быть класса Y2. С3, С4, С7 могут быть класса: как Y2, так и X2.
Если же использовать обычные высоковольтные конденсаторы, то они должны быть рассчитаны на рабочее напряжение – не менее 630 В.
3. Дроссели – это главные элементы, отвечающие за уровень подавления помех, поэтому их крайне важно выполнить «по уму»!
Значения индуктивностей дросселей приведены на схеме, а выбор размеров сердечников и диаметра провода следует производить исходя из максимального тока (мощности) нагрузки.
Необходимое число витков рассчитывается на любом калькуляторе, исходя из индуктивности, размеров магнитопровода и его магнитной проницаемости.
L1 – это синфазный дроссель, состоящий из двух катушек, намотанных на общий кольцевой ферритовый сердечник с высокой магнитной проницаемостью (2000. 10000). Его индуктивность может находиться в пределах 1,8. 5 мГн. Направление намотки обмоток дросселя – противоположное.
У любого сердечника есть такой параметр, как габаритная мощность, и эта габаритная мощность не должна быть меньше максимальной мощности, потребляемой нагрузкой. Приблизительно (с 10. 15% запасом) оценить необходимые размеры сердечника, исходя из его габаритной мощности, можно из таблицы, приведённой на странице – ссылка на страницу. И хотя во многих случаях производители в целях экономии игнорируют этот параметр, необходимых характеристик подавления можно достичь только при использовании «правильных» габаритов моточного изделия, даже, несмотря на его зачастую внебюджетную стоимость. В этой же таблице можно оценить необходимый диаметр обмоточного провода, который при практическом отсутствии скин-эффекта на 50Гц можно выбрать ~2 раза ниже приведённого.
Дроссели L3, L4 (в отличие от синфазного дросселя) не содержат противофазных обмоток, компенсирующих разностный магнитный поток, поэтому для них необходимы сердечники с высокой индукцией насыщения! Это могут быть: либо танцы с бубнами в виде немагнитных воздушных зазоров в кольцах с высокой магнитной проницаемостью, либо дроссели, намотанные на обрезках от ферритовых магнитных антенн для радиоприёмников, либо (оптимальный вариант) – дроссели на тороидальных сердечниках из распыленного железа.
В качестве таких сердечников следует использовать смеси, предназначенные для эксплуатации при значительных постоянных токах подмагничивания, в первую очередь смеси: –8, –14, –18, –19, –30, –34,–35, –52, на худой конец, расхожую – 26.
Тут важно понимать, что токи насыщения у всех этих материалов отличаются, однако, в первом приближении – однослойная обмотка, выполненная проводом необходимого для конкретного тока сечения, скорее всего, не приведёт к насыщению магнитопровода.
Диаметр провода намотки аналогичен диаметру провода в синфазном дросселе, а габаритные размеры сердечника, хочешь не хочешь, но также приближаются к размерам магнитопровода в синфазном дросселе.
Рассчитать количество витков для катушек на кольцах Amidon и Micrometals из порошкового железа (в зависимости от номера смеси и необходимой индуктивности) можно странице – ссылка на страницу
Индуктивность дросселя L2 некритична.
Поскольку постоянных токов через дроссель не течёт, то его вполне можно выполнить на низкочастотном ферритовом кольце с высокой магнитной проницаемостью, либо на ферритовой фильтрующей трубке (защёлке) для кабеля.
На кольце следует разместить 10. 15 витков провода с диаметром, как минимум вдвое превышающим диаметр фазовых обмоток. На защёлке вполне достаточной окажется обмотка из 3. 4 витков. Если необходимого по диаметру провода не находится, то не возбраняется выполнить обмотку двойным проводом.Всю земляную разводку внутри устройства необходимо выполнить как можно более короткими и «толстыми» проводниками.
Схема сетевого фильтра подавления электромагнитных помех
Отсеиваем электрический мусор из сети от электроаппаратуры
Сетевой фильтр – это устройство, предназначенное для защиты электроаппаратуры от импульсных и высокочастотных помех, норовящих проникнуть в цепь источника первичного электропитания, а также от кратковременных превышений (относительно нормы) напряжения сети.
Ошибочно думать, что классический сетевой трансформатор (ввиду своей низкочастотности) не будет пропускать на вторичную обмотку высокочастотные и импульсные помехи. Будет, причём довольно охотно, особенно когда дело касается синфазных помех. Поэтому, относится ли оборудование к высокочувствительной приёмной технике, или качественной звуковой аппаратуре, сетевой фильтр – это штука весьма полезная и зачастую позволяющая в значительной степени повысить характеристики электронных устройств.
К тому же не следует забывать, что пассивные сетевые фильтры обладают достаточной степенью симметрии, т. е. импульсные и ВЧ помехи, создаваемые радиоэлектронным устройством, обратно в сеть они также не пропускают.На предыдущей странице мы рассмотрели описание узлов «правильного» подавителя синфазных и дифференциальных помех, осталось лишь скомпоновать всё это дело в конструкцию «правильного» сетевого фильтра.
Рис.1 Схема сетевого фильтра для подавления электромагнитных помех
Предохранитель F1 и варистор U1 – это защита от высоковольтных перенапряжений в сети. Такие перенапряжения случайны и результат их воздействия непредсказуем. И если штатно варистор отлично рассеивает высоковольтные импульсные помехи, то в случае длительного аварийного превышения напряжения в розетке (например, появление 380В при обрыве нуля), он не выдерживает мощности и сгорает. Сгорает с переходом в проводящее состояние. По этой причине обязательна дополнительная защита плавким предохранителем, рассчитанным на работу с максимальным током нагрузки.
Цепочка R1, R2, C1, C2 представляет собой простейшую ёмкостную схему фильтрации противофазных (дифференциальных) ВЧ помех, наведённых в линии питания. Подавляемые частоты – от 100кГц и выше.
Синфазный дроссель L1, как следует из названия, осуществляет ослабление НЧ синфазных помех, находящихся в диапазоне частот: от десятка до сотен килогерц. Помогают ему в этом деле конденсаторы С3, С4, расширяя полосу шунтирования помех (в том числе и асимметричных) вплоть до десятков мегагерц.
Дроссели L3 L4 с конденсаторным обвесом уменьшают дифференциальные помехи с частотами – от десятков килогерц до десятков мегагерц.
Дроссель L2 – нечастый гость в сетевых фильтрах, однако его отсутствие в трёхпроводной сети открывает прямую дорогу для проникновения синфазных помех из сети на корпус устройства.
Несмотря на кажущуюся простоту, сетевой фильтр, приведённый на Рис.1, обладает высокой надёжностью и эффективностью подавления всех видов импульсных и высокочастотных помех. Однако для обеспечения этой надёжности и эффективности необходимо скрупулёзно позаботиться о выборе требуемых комплектующих.
1. Варистор. На практике для сетевого напряжения 220В лучше использовать варисторы на 390В или 430В постоянного (классификационного) напряжения срабатывания. Эти напряжения соответствуют 277 или 305 вольтам действующего значения переменного тока. Вполне оптимальным значением энергии варистора является значение от 80 Дж и выше.
2. Конденсаторы желательно выбрать из числа специализированных, то есть предназначенных для подавления ЭМП. С1, С2, С5, С6 должны быть класса Y2. С3, С4, С7 могут быть класса: как Y2, так и X2.
Если же использовать обычные высоковольтные конденсаторы, то они должны быть рассчитаны на рабочее напряжение – не менее 630 В.
3. Дроссели – это главные элементы, отвечающие за уровень подавления помех, поэтому их крайне важно выполнить «по уму»!
Значения индуктивностей дросселей приведены на схеме, а выбор размеров сердечников и диаметра провода следует производить исходя из максимального тока (мощности) нагрузки.
Необходимое число витков рассчитывается на любом калькуляторе, исходя из индуктивности, размеров магнитопровода и его магнитной проницаемости.L1 – это синфазный дроссель, состоящий из двух катушек, намотанных на общий кольцевой ферритовый сердечник с высокой магнитной проницаемостью (2000. 10000). Его индуктивность может находиться в пределах 1,8. 5 мГн. Направление намотки обмоток дросселя – противоположное.
У любого сердечника есть такой параметр, как габаритная мощность, и эта габаритная мощность не должна быть меньше максимальной мощности, потребляемой нагрузкой. Приблизительно (с 10. 15% запасом) оценить необходимые размеры сердечника, исходя из его габаритной мощности, можно из таблицы, приведённой на странице – ссылка на страницу. И хотя во многих случаях производители в целях экономии игнорируют этот параметр, необходимых характеристик подавления можно достичь только при использовании «правильных» габаритов моточного изделия, даже, несмотря на его зачастую внебюджетную стоимость. В этой же таблице можно оценить необходимый диаметр обмоточного провода, который при практическом отсутствии скин-эффекта на 50Гц можно выбрать ~2 раза ниже приведённого.Дроссели L3, L4 (в отличие от синфазного дросселя) не содержат противофазных обмоток, компенсирующих разностный магнитный поток, поэтому для них необходимы сердечники с высокой индукцией насыщения! Это могут быть: либо танцы с бубнами в виде немагнитных воздушных зазоров в кольцах с высокой магнитной проницаемостью, либо дроссели, намотанные на обрезках от ферритовых магнитных антенн для радиоприёмников, либо (оптимальный вариант) – дроссели на тороидальных сердечниках из распыленного железа.
В качестве таких сердечников следует использовать смеси, предназначенные для эксплуатации при значительных постоянных токах подмагничивания, в первую очередь смеси: –8, –14, –18, –19, –30, –34,–35, –52, на худой конец, расхожую – 26.
Тут важно понимать, что токи насыщения у всех этих материалов отличаются, однако, в первом приближении – однослойная обмотка, выполненная проводом необходимого для конкретного тока сечения, скорее всего, не приведёт к насыщению магнитопровода.
Диаметр провода намотки аналогичен диаметру провода в синфазном дросселе, а габаритные размеры сердечника, хочешь не хочешь, но также приближаются к размерам магнитопровода в синфазном дросселе.
Рассчитать количество витков для катушек на кольцах Amidon и Micrometals из порошкового железа (в зависимости от номера смеси и необходимой индуктивности) можно странице – ссылка на страницуИндуктивность дросселя L2 некритична.
Поскольку постоянных токов через дроссель не течёт, то его вполне можно выполнить на низкочастотном ферритовом кольце с высокой магнитной проницаемостью, либо на ферритовой фильтрующей трубке (защёлке) для кабеля.
На кольце следует разместить 10. 15 витков провода с диаметром, как минимум вдвое превышающим диаметр фазовых обмоток. На защёлке вполне достаточной окажется обмотка из 3. 4 витков. Если необходимого по диаметру провода не находится, то не возбраняется выполнить обмотку двойным проводом.Всю земляную разводку внутри устройства необходимо выполнить как можно более короткими и «толстыми» проводниками.
Выбор катушки индуктивности для фильтров подавления шумов в преобразователях системы электропитания
Фильтры, выполненные на катушках индуктивности и конденсаторах (так называемые, LC-фильтры) обычно добавляются на входы и выходы импульсных DC/DC-преобразователей для уменьшения отраженного пульсирующего тока и снижения выходных шумов, а также с целью достичь соответствия по уровням излучения электромагнитных помех и восприимчивости с целью обеспечить соответствия аппаратуры требованиям по электромагнитной совместимости. Производители таких преобразователей иногда указывают рекомендованное значение индуктивности фильтра, но рабочие характеристики во всем диапазоне частот для таких компонентов, как катушки индуктивностей с одинаковыми базовыми характеристиками (номинальными значениями индуктивности и тока) у разных поставщиков могут иметь существенные различия. Из-за высоких кондуктивных (наведенных) и излучаемых ЭМП, это приводит к невыполнению требований в части ЭМС и отрицательным результатам при сертификации конечного оборудования. В этой статье рассматривается поведение катушек индуктивностей и причины изменение их характеристик в области высоких частот.
Большинство современных DC/DC-преобразователей, используемых в цепях питания аппаратуры, и, разумеется, все изолированные DC/DC-преобразователи относятся к типу «импульсных преобразователей энергии», где внешнее напряжение постоянного тока модулируется на высокой частоте для создания переменного тока, необходимого для функционирования силового дросселя у первых или внутреннего изолирующего трансформатора у вторых. Выходное напряжение переменного тока, если речь идет об изолированном DC/DC-преобразователе, снимаемое с вторичной обмотки трансформатора снова выпрямляется, что дает нам напряжение постоянного тока. Кроме того, вся схема DC/DC-преобразователя охвачена обратной связью, которая обеспечивает стабильность выходного напряжения, которая достигается через управление рабочим циклом. Как правило это достигается изменениям скважности, через широтно-импульсную модуляцию, а иногда и дополнительно управлению частотой, для снижения потерь при малой нагрузке. Благодаря такому подходу современные преобразователи отличаются высокой эффективностью (КПД) и, соответственно, низкими потерями. Недостатком рассматриваемых преобразователей является то, что любой процесс связанный с переключением, создает высокочастотную пульсацию на входе и выходе вместе с кондуктивными и излучаемыми помехами. Эти помехи могут нарушить работу рядом расположенных каскадов и даже другого связанного, в том числе и по полю, оборудования. Кроме того, преобразователи, для того чтобы повысить эффективность, имеют тенденцию работать на все более высоких частотах и, соответственно, с более высокими скоростями нарастания и спада рабочих импульсов, как следствие спектр генерируемых при этом помех оказывается значительно шире и уходит в область достаточно высоких частот.
LC-фильтры снижают выходной шум
Любой коммерчески доступный преобразователь, используемый, как источник питания, будет включать в себя минимальную внутреннюю фильтрацию, чтобы снизить пульсации и шумы до типичного пикового значения около 1% от выходного напряжения постоянного тока. Это в большинстве случаев приемлемо, но, если для чувствительных приложений требуются более низкие уровни, самое простое решение заключается в добавлении внешнего LC-фильтра (Рисунок 1).
Рисунок 1. Внешний LC-фильтр, используемый в импульсных источниках питания для снижения пульсации и шумов выходного напряжения.
Преимущества LC-фильтров заключаются в том, что для напряжения постоянного тока импеданс катушки индуктивности теоретически равен нулю (фактически ее сопротивлению по постоянному току), а импеданс конденсатора – бесконечности (если не принимать во внимание ток утечки), поэтому на напряжение постоянного тока такой фильтр не оказывает заметного влияния. Однако при увеличении частоты импеданс XL индуктивности увеличивается, а импеданс XC конденсатора уменьшается, создавая эффект «делителя напряжения», а в общем случае – фильтр низкой частоты с высоким вносимым затуханием. Частота среза демпфированного LC-фильтра fc=πL/C выбирается так, чтобы уменьшить пульсации на частоте переключения преобразователя (как правило, она не должна быть выше 1/3 от рабочей частоты преобразования). Однако, поведение реального фильтра для ослабления шумов, спектр частот которых простирается до десятков мегагерц, предсказать довольно сложно.
Причина этого заключается в том, что, во-первых, на некоторой частоте, когда значения XL и XC становятся равными, LC-цепь «резонирует», и шум может усиливаться, а не ослабляться, хотя этот эффект, как правило, демпфируется нагрузочным резистором или резистором, установленным параллельно катушке индуктивности, что снижает ее добротность, или добавлением еще одного конденсатора с включенным последовательно сопротивлением или собственным высоким ESR (ESR — Equivalent Series Resistance, один из параметров конденсатора, характеризующий его активные потери в цепи переменного тока). Выше частоты резонанса все еще есть некоторое ослабление шума, но здесь начинают появляться уже другие паразитные эффекты, напрямую связанные с характеристиками входящих в фильтр элементов.
Рисунок 2. Эквивалентная схема внешнего LC-фильтра с паразитными составляющими.
Как паразитные эффекты в катушках индуктивности влияют на характеристики подавления шумов и помех
Ведение в эквивалентную схему фильтра LLOSS 1 и LLOSS 2, наряду с RLOSS 1 и RLOSS 2, представляют собой упрощенный способ учета влияния частотно-зависимых потерь в сердечнике. При этом разные значения LLOSS дают и разные импедансы, которые позволяют различным резистивным элементам RLOSS 1 и RLOSS 2 оказывать влияние на разные частоты. Можно добавить еще больше элементов типа LLOSS / RLOSS, чтобы сделать модель более точной, но значения этих компонентов трудно вычислить на основе доступной в спецификациях (типовых data sheet) информации, поэтому для полной модели конкретного индуктора и сердечника значения этих паразитных компонентов будут большей частью найдены эмпирически.На Рисунке 3 показан график моделирования характеристики вносимого фильтром затухания с учетом паразитных компонентов LLOSS / RLOSS и без них, включенных с некоторыми предполагаемыми значениями для L и C. Как можно видеть с паразитными компонентами потери в сердечнике могут оказывать сильное влияние на ослабление высокочастотное шума. В приведенном примере в районе 10 МГц мы видим, что разница составляет 20 дБ. К сожалению, данные по потерям в сердечнике в типовых характеристиках катушек индуктивности, как правило, отсутствуют и для катушек одного и того же номинала, они могут сильно различаться.
Рисунок 3. Рассмотрение ослабления, вносимого LC-фильтром с (красная кривая) и без (зеленая кривая) учета потерь в сердечнике катушки индуктивности.
Выбор катушки для входного фильтра подавления ЭМП
При выборе коммерчески доступной катушки индуктивности входного фильтра подавления ЭМП с целью выполнить требования в части обеспечения ЭМС DC/DC-преобразователя (Рисунок 4), в технических данных, доступных от ее производителя обычно приводится немного больше информации, чем ее номинальная индуктивность и отклонение. Здесь, как правило, доступно сопротивление постоянному току (RDC), а иногда и собственная резонансная частота. Хотя это и поможет уменьшить отраженную пульсацию входного тока на известную величину, но без данных для определения паразитных компонентов затухание шума и его спектра предсказать будет нелегко.
Рисунок 4. Типичный входной фильтр для подавления ЭМП и выполнения требований стандартов по ЭМС DC/DC- преобразователя, в данном примере компании Recom.
Как видно даже из проведенного краткого анализа выходного фильтра, высокочастотные эффекты, такие как потери в сердечнике, оказывают сильное влияние на уровень подавления шума. Но производители катушек индуктивностей не предоставляют такой информации. Их можно понять, поскольку причина этого кроется в том, что здесь существует слишком много переменных, которые трудно учитывать для общего предоставления данных. Так потери в сердечнике, например, зависят от амплитуды тока и его формы. Кроме того, здесь имеется зависимость от частоты, напряжения смещения постоянного тока и температуры. Поэтому выбрать оптимальную катушку индуктивности сложно. Но в случае ее неправильного выбора это может привести к повышенным уровням кондуктивных и излучаемых ЭМП, которые могут превысить эксплуатационные или установленные стандартами пределы. По большому счету оптимальный выбор катушки фильтра может быть выполнен только в том случае, если конечный продукт представлен для независимого тестирования на предмет ЭМС, но в этом случае внесение изменения в конструкцию очень дороги [3] и этот путь совершенно неприемлем для частого применения на практике. Однако если у вас имеется соответствующее испытательное оборудование, которое может включать антенны и экранированную камеру, то для получения реальных результатов образцы катушек индуктивности с одинаковыми базовыми характеристиками от разных поставщиков могут быть опробованы в конкретной схеме.
Хорошей идеей может показаться выбор большое значение индуктивности. Однако при этом собственная резонансная частота катушки снижается, а если выбран еще и компонент с малыми физическими размерами, он, по всей вероятности, будет иметь высокое сопротивление по постоянному току (RDC), которое вызывает падение напряжения в зависимости от нагрузки преобразователя и будет рассеивать некоторую мощность. Попытка ввести в этом случае фильтр в петлю регулирующей напряжение обратной связи вызовет сложности с ее реализацией, а именно с устойчивостью работы DC/DC-преобразователя. Большие по габаритам катушки индуктивности также не лишены недостатков. Они имеют большую собственную емкость, которая уменьшает вносимое затухание на высоких частотах. И последнее соображение заключается также в том, что большая индуктивность при воздействии скачков тока сама по себе вызывает скачки напряжения (переходные процессы).
Как более оптимальный вариант — это меньшая индуктивность, но больший по номиналу конденсатор. Однако если по соображениям стоимости и размера используется обычный алюминиевый электролитический конденсатор, он не будет иметь хороших высокочастотных характеристик. Другие типы конденсаторов, такие как керамика, хороши на высокой частоте, но дороги и для больших значений емкости занимают много места, так как их требуется несколько штук. Кроме того, емкость многослойных керамических конденсаторов MLCC зависит от приложенного к ним напряжения постоянного тока.
Правильная комбинация L и C — это компромисс, который зависит от стоимости, размера и электрических характеристик этих компонентов. Когда номинальная индуктивность выбрана (она может быть рассчитана исходя их выбранной частоты фильтра среза как L=C/πfc, то вы столкнетесь с весьма запутанным выбором типов катушек из всего их доступного на рынке многообразия.
Во-первых, существуют разные типы сердечников, как по материалам, так и по форме. Они могут быть из феррита и железного порошка, а кроме того еще и некоторые экзотические варианты, такие как поликристаллические сердечники. Что касается формы, то следует учитывать, что сердечник может быть типа шпульки, полностью экранированный, в виде кольца или буквы «Е». Также имеются разные варианты монтажа завершенной катушки – с выводами через сквозное отверстие или для монтажа на поверхность (SMD), что также могут влиять на ее производительность. Покупатель также увидит очень разные цены на детали, которые, как представляется, имеют одинаковые базовые характеристики индуктивности и допустимые для его конечного продукта рабочие токи.
Тем не менее, однозначно «плохих» катушек нет. Каждая предлагаемая на рынке катушка индуктивности подойдет для своего конкретного применения. Катушки с ферритовыми сердечниками имеют наименьшие потери, но этот материал, например, дороже, чем железный порошок. Порошок железа в свою очередь более устойчив к перегрузкам по току, сохраняя свою индуктивность лучше, чем феррит (он не так быстро входит в насыщение), но катушки на таких сердечниках имеют малую индуктивность и большие габариты. Кольцевые или тороидальные сердечники имеют низкую утечку магнитного поля, но их сложнее наматывать и организовывать их терминацию (выполнять выводы), чем на сердечниках типа барабана или шпульки. Полностью экранированные катушки не излучают электромагнитное поле, но дороги. Поэтому в выбор конечного оптимального решения должны быть вовлечены все инженеры и специалисты, занимающиеся проектированием, производством, решением проблем ЭМС и закупками.
Решения, проверенные производителями преобразователей, являются наиболее предпочтительными
Один из ведущих производителей AC/DC и DC/DC-преобразователей компания RECOM, осознала всю сложность выбора «правильной» катушки индуктивности и предлагает ряд недорогих катушек и рекомендуемых конденсаторов, которые были проверены и показали свою эффективность с большинством, выпускаемых компанией, преобразователей. Их качественные характеристики были подтверждено результатами испытаний и проверены проведенными измерениями на уровень ЭМП в имеющейся в распоряжении компании собственной камере для проведения тестирования на соответствие ее продуктов требованиям стандартов по ЭМС. В результате клиенты компании RECOM получают гарантированное преимущество от уже проверенного, универсального решения для снижения ЭМП, достигая при этом экономии времени, денег и получая шанс более быстрого выхода на рынок уже их конечных продуктов.RECOM: We Power your Products
Фильтр подавления ЭМП
Вы можете написать сейчас и зарегистрироваться позже. Если у вас есть аккаунт, авторизуйтесь, чтобы опубликовать от имени своего аккаунта.
Примечание: Ваш пост будет проверен модератором, прежде чем станет видимым.Поделиться
Последние посетители 0 пользователей онлайн
- Ни одного зарегистрированного пользователя не просматривает данную страницу
Сообщения
Во вложении статья и исходник. t3faza.zip
.thumb.png.3c9df22ca8a6c90aafa81a6eb9aabd50.png)
Про сдвиг тут поосторожнее. Регистры 595-е уже отвергнуты на этой почве.
там все элементарно. 4 переключателя (2 пластины по 2 переключателя). В переключателе 6 выводов( общий + 5 позиций) общие к резисторам, 1перек. позиц 2-3-4-5 2перек позиц 3-4-5 3перек позиц 4-5 5перек позиц 5 соединить все вместе к выводу ADJ наверно тем, что импульсные
Ничего, зато кисть будет сильная. А чем не устроили готовые китайские драйверы? Платка размером с ноготь, по цене пачки сигарет, ничего не греется и бесполезных потерь энергии минимум.
Включил я аппарат в сеть через 2 лампочки по 30 ватт. Ничего не бахнуло и мультиметр говорит что на выходе 50вольт но он по моему не ТРУ РМС. Вот осцилка по выходу И вот К-Э нижнего: не знаю как проверить настоящее напряжение на выходе потому что ослик тоже врёт. Так же когда аппарат выключается из сети то при снижении напряжения на входных конденсаторах tny264 начинает цикличесски перезапускаться и щелкать реле. Что раздражает но думаю резистор паралельно конденсаторов сможет помочь Вообще ослик говорит что 83 вольта. Надеюсь не врёт
Все очень просто — разный тех процесс изготовления. Будете удивлены — сопротивления даже у партий отличаются. ЗЫ. Не надо цитировать то что не надо цитировать. Открываете даташит на изделие и находите разброс параметров: Не говоря уже о том что один у вас подделка.